南通非重复

　　　　　　　3) 主机接线立拄处的升/降断路器为OFF方位
　　          4) 升降电机缺陷
　　缺陷处置：1）将操作台控制升/降开关打到相应方位
　　　　　　　2）检查齿轮链条是不是坠落或断开
　　          3）将主机接线立拄处的升/降断路器打到ON方位
　　          4）更换或修补升降电机
3  夹送辊缺陷
　　缺陷表象：1）自动过管时，夹送辊方位过低，钢管碰击夹送辊。
　　　　　　　2）在自动控制下，闪现值在夹管时高于管外径。
3）在自动控制下，闪现值在夹管时和实习值相差不合理，由手动打自动后，自动位有改动。
　　　　　　　4）在自动控制下，闪现值为失常。
　　缺陷原因和处置方法：
　　　　　　　1）1和2为连轴器松动，紧固即可。
　　　　　　　2）手动调连轴器，闪现值跃变时为编码器坏，假如编码器坏了更换即可。
　　　　　　　3）线断或编码器坏，更换线或编码器即可。
4  励磁电源缺陷
　　缺陷表象：1）AMALOG、SONSCOPE，24V电源前面板得电指示灯闪现无电。
　　　　　　　2）指示有电，电流表指示为0，电压表有闪现，24V亦同。
　　　　　　　3）一上电就跳或无法正常工作（在电流限幅最小，电压限幅最大时）
　　缺陷处置：1）柜后保险烧，一同调电压限幅到一半，24VDC原因较多。
2）柜后保险烧，AMALOG烧：查线圈电阻，滑环和碳刷脏构成，收拾滑环和刷握。
　　　　　　　3）在检查滑环正常的情况下，更换电源。
5  编码器缺陷
　　缺陷表象：1）自动过管时，夹送辊方位过低，钢管碰击夹送辊。
　　　　　　　2）在自动控制下，闪现值在夹管时高于管外径。
3）在自动控制下，闪现值在夹管时和实习值相差不合理，由手动打自动后，自动位有改动。
　　　　　　　4）在自动控制下，闪现值失常。
　　缺陷原因：1）为连轴器松动。
　　　　　　　2）为连轴器松动。
　　　　　　　3）手动调连轴器，闪现跃变时为编码器坏。
　　　　　　　4）线断或编码器坏。
6  核算机死机
　　由于NDT设备核算机系统较为凌乱，很简单在通讯和沟通数据时构成死机。
　　处置方法：
　　1）操作和点击窗口的速度有必要控制，尤其是调度参数时有必要留心连续动作的间隔时间。
2）翻开窗口操作设备时，原则上不允许一同翻开两个或两个以上窗口，退出一个窗口，再进另一个操作窗口进行操作。
　　3）系统死机：
表象：夹送辊动作不正常，自动不喷标，报警窗口不正常（探头起落不正常——这种情况很少见）。


                              图4-9 穿孔时的变形区图示
                           （4.1）
　　　　　　　　其间： 进口断面上的管坯直径，；
　　　　　　　　　　　出口断面上的毛管直径，；
　　　　　　　　　　　 轧辊之间的最小间隔，；
　　　　　　　　　　　——轧辊的进口錐母线倾角，度
　　　　　　　　　　　——轧辊的出口錐母线倾角，度
　　　　　　　　　　　——送进角，度。
4.9.1.2  接触面宽度的判定
　　在斜轧穿孔时，沿变形区长度，接触表面的宽度是改动的。任一断面的接触宽度[12]，如图4-10所示。
图4-10  穿孔时的接触面积
　　　　　　　　　　                              （4.2）
　　                式中：——该断面上的轧辊直径；
　　　　　　　　　　　　　——该断面上的坯料直径；
　　　　　　　　　　　　　——径向压下量；
　　上式中的径向压下量，根据图4-1。对各个区域分别按下列公式核算。
　　对于区域Ⅰ，标明坯料在转中两相邻断面半径之差
                      ＝                                   （4.3）
　　对于区域Ⅱ，标明坯料在转中两相邻断面壁厚之差
                                                （4.4）
　　对于区域Ⅲ，
                                                （4.5）
                     式中：——顶头锥体的母线的倾斜角；
                           ——螺距。
                                         （4.6）
　　　　　　　　　　式中：——金属在出口断面上的面积；
　　                      ——金属在所研讨断面上的面积；
　　　　　　　　　　　　　——管坯在出口断面上的直径；
　　　　　　　　　　　　　——出口断面的切向滑动系数，；
　　　　　　　　　　　　　——轴向滑动系数；
                              （4.7）
　　　　　　　　　　式中：——管坯的外径，mm；
　　　　　　　　　　　　　——顶头的外径，mm；
　　　　　　　　　　　　　——抵触系数；
　　　　　　　　　　　　　——送进角；
　　　　　　　　　　　　　——顶头前坯料的径向压下量，％；
　　轧制进程中发作大的滑动是晦气的，它会使出产率下降，东西磨损加快，能量消耗增加，轧件质量恶化。因此，合理的计划应使滑动系数尽可能增大。
　　由式（4.6）可见，螺距是改动的，其值随轧件进入变形区坯料横断面面积的减小而增大。
　　接触面积为
                                                  （4.8）
　　　　　　　　　　式中：、——在分点及上的接触宽度；
　　　　　　　　　　　　　——分点及间的间隔。
4.9.1.3  均匀单位压力的核算
　　　　　　　　　　                                    (4.9)
　　　　　　　　　　式中：ν——中心主应力影响系数（取ν=1.15）；
　　　　　　　　　　　　　——外抵触及变形区几何参数影响系数（取）；
　　　　　　　　　　　　　——外端影响系数；
　　　　　　　　　　　　　——张力影响系数（取）；
——一定的变形温度、变形速度及变形程度金属的变形抗力，；
1  外端影响的应力情况系数的核算
　　进口錐侧变形区：
　　　　　　　　　　=1.5（1-2.72）                                 (4.10)
　　 孔喉处的相对压下率；
                                             (4.11)
　　出口錐侧变形区：
                                                  (4.12)
2  进口錐侧变形区均匀单位压力
　　　　　　　　　=1.151.5（1-2.7）                           (4.13)
式中：不一样变形温度、变形速度及变形程度时，沿进口锥长度的均匀变形抗力；
3  出口錐侧变形区均匀单位压力
                                                        (4.14)
4  均匀单位压力
                                                          (4.15)
5  变形抗力的判定
　　变形抗力的判定首先是核算穿孔时的变形温度，变形速度和变形程度数值，然后根据该钢种的实测变形抗力曲线，判定该变形条件下的变形抗力。判定进口锥的均匀变形阻力：
　　 1) 变形温度：根据已有现场实测参看数值在1180℃～1240℃
　　 2) 变形程度：
　　在斜轧穿孔进口锥碾轧实心坯的区域，变形程度为：
                                                      (4.16)
　　在斜轧穿孔出口锥碾轧毛管的区域，变形程度为：
                                                       (4.17)
　　　　　　　　　　　　式中：——该截面的径向压下量；
　　　　　　　　　　　　　　　——该截面毛管壁厚；
　　　　　　　　　　　　　　　；
　　　　　　　　　　　　　　　——单位螺矩；
　　　　　　　　　　　　　　　——进口锥辊面锥角；
　　　　　　　　　　　　　　　——该截面轧件直径；
                                             (4.18)
　　　　　　　　　　　　　式中：——椭圆度系数；
　　　　　　　　　　　　　　　　——轴向滑动系数，查图表可得；
　　　　　　　　　　　　　　　　——切向滑动系数，近似为1；
　　　　　　　　　　　　　　　　——送进角。
　　   3) 变形速度：
　　　　在斜轧穿孔进口锥碾轧实心坯的区域，任一断面的沿接触弧的均匀变形速度：图4-3 轧件横截面改动图
4.2  斜轧穿孔运动学
4.2.1  两辊穿孔机运动学
4.2.1.1  螺旋轧制的速度分析
　　穿孔机轧辊是同一方向旋转,且轧辊轴相对轧制轴线倾斜,相交一个角度称作跋涉角。当圆管坯送入轧辊中,靠轧辊和金属之间的冲突力效果,轧辊股动圆管坯—毛管反向旋转,因为跋涉角的存在,管坯—毛管在旋转的一同向轴向移动,在变形区中管坯—毛管表面上每一点都是螺旋运动,即一边旋转,一边跋涉。
　　表现螺旋运动的底子参数是：切向运动速度、轴向运动速度、和轧辊每半转的位移值（螺距）。
　　首先来谈论轧辊上任意一点的速度，假设轧辊圆周速度为VR，则可以分解为两个重量（切向重量和轴向重量）。
图4-4 速度分解图
　　　　VaR=VRCOSβ=πD Nb/60×COSβ------切向旋转速度           （1）  
　　　　VtR＝VR sinβ=πD Nb/60×Sinβ-----轴向速度                 （2）      
　　　　式中D----所谈论截面的轧辊直径，mm;
　　        Nb----轧辊转速， rpm;v
　　        β----咬入角。
　　在轧制进程中因为坯料靠轧辊股动，轧辊将相应的速度传递给管坯，则管坯速度为：
　　　　VB=πD Nb/60×COSβ                                     （3）                  
　　但实习上轧辊速度和金属速度并非彻底持平。一般金属运动速度小于轧辊速度，即两者之间发作滑移，可用滑移系数来标明两者速度，这样
　　　　VaR =πD Nb/60×COSβ×ητ                               (4)
　　　　VtR＝πD Nb/60×sinβ×η0                                  (5)
　　　　式中：ητ ---切向滑移系数,
　　　　　　　η0  ---轴向滑移系数,两者小于1。
　　不一样的材料有不一样的滑移系数，参看如下：
　　碳钢          η0 = 0.8~1.0       
　　低合金钢      η0 = 0.7 ~ 0.8  
　　高合金钢      η0 = 0.5 ~ 0.7 
　　在出产中最有实习意义的是毛管脱离轧辊时的那一点速度，尽人皆知，出口速度愈大，即出产率也愈高。为了简化核算，一般假定轧辊出口速度等于VtR，实习过失包括在滑移系数中。
　　毛管脱离轧辊一点的轴向滑移系数可用公式(2)求出轴向速度,除以毛管长度得出理论的穿孔时间,再和实测时间相比,即η0=T理/T实.这样判定η0后,则可核算出毛管脱离轧辊的轴向速度。
　　螺距在变形中是个可变值，并且跟着管坯进入变形区程度增加而增加，这是因为管坯-毛管断面积不断减小而轴向活动速度不断增加所构成的。
　　毛管脱离轧辊一点的螺距值核算公式为:
　　      T=π/2×η0/ητ×d×tgβ
　　　　　式中：d----毛管直径
4.3  穿孔的咬入条件
　　斜轧穿孔进程存在着两次咬入，初次咬入是管坯和轧辊初步接触霎时间，由轧辊股动管坯运动而把管坯曳入变形区中，称为一次咬入。当金属进入变形区到和顶头相遇，打败顶头的轴向阻力继续进入变形区为二次咬入。
　　一般满意了一次咬入的条件并不见得就能满意二次咬入条件。在出产中咱们常常看到，二次咬入时因为轴向阻力效果，跋涉运动间断而旋转继续着即打滑。
4.3.1  一次咬入条件
　　一次咬入既要满意管坯旋转条件又要满意轴向跋涉条件
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