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不需求进行核算机应力剖析的管道

    1) 与运转杰出的管道柔性一样或根本适当的管道； 2) 和已剖析管道相比较， 承认有满意柔性的管道； 3) 对具有同一直径、同一面厚、无支管、两头固定、无中心束缚并能满意式 (1) 和式 (2) 要

    求的非极度损害或非高度损害介质管道。 Do·Y/(L-U)2 ≤208.3 Y = (⊿X2+⊿Y2+⊿Z2)1/2 式中：DO――管道外径， mm； Y――管道总线位移全抵偿值，mm； x、 y、 z 别离为管道沿坐标轴 x、y、z 方向的线位移全抵偿值，mm； L――管系在两固定点之间的打开长度，m； U――管系在两固定点之间的直线间隔，m。 式 ( l ）不

适用于下列管道： (1) 在剧烈循环条件下运转，有疲惫风险的管道： (2) 大直径薄壁管道(管件应力增强系数 i≥5）： (3) 不在这接固定点方向的端点附加位移量占总位移量大有些的管道； (4)L/U>2.5 的不等腿"U"形弯管， 或近似直线的锯齿状管道。 ――(1) ――(2）

    12. 管道端点无附加角位移时管道线位移全抵偿值核算 当管道端点无附加角位移时，管道线位移全抵偿值应按下列公式核算： ⊿X=⊿XB-⊿XA-⊿XtAB ⊿Y=⊿YB-⊿YA-⊿YtAB ⊿Z=⊿ZB-⊿ZA-⊿ZtAB

    ⊿XtAB =α1(XB – XA）(T –T0） ⊿YtAB =α1(YB – YA）(T –T0） ⊿ZtAB =α1(ZB – ZA）(T –T0） 式中： ⊿X、⊿Y、⊿Z ――别离为管道沿坐标轴 X、Y、Z 方向的线位移全抵偿值，mm： ⊿XA、⊿YA、⊿ZA――别离为管道的始端 A 沿坐标轴 X、Y、Z 方向的附加线位移，mm； ⊿XB、⊿YB、⊿ZB――别离为管道的结尾 B 沿坐标轴 X、Y、Z 方向的附加线位移，mm； ⊿XtAB、⊿YtAB、⊿ZtAB――别离为管道 AB 沿坐标轴 X、Y、Z 方向的热伸长值，mm； αt――管道资料在设备温度与核算温度间的平均线胀大系数，mm/mm·℃； XA、YA、ZA――管道始端 A 的坐标值，mm； XB、YB、ZB――管道结尾 B 的坐标值，mm； T――管道核算温度，℃； T0――管道设备温度，℃。 13. 例题 运用判别式解题有两种办法：

    榜首种办法留意如下四点和上面 “＋”、 “－”号的取值。 1) 2) 3) 4) 假定一个始端， 一个终端 始端固定， 终端铺开 热胀大方向由始端向终端 热伸长量取耿直

    第二种办法留意如下四点。和 SH/T 3041-2002 中的公式一起 1) 2) 3) 4) 假定一个始端， 一个终端 始端固定， 终端铺开 热胀大方向由始端向终端 树立坐标系， 端点附加位移和热伸长量与坐标轴同向取 “＋”， 与坐标轴反向取 “－”。

    上题核算如下： ⊿Y=⊿YB－⊿YA－⊿YtAB = 0－4－12 = －16 mm ⊿Y=⊿YB－⊿YA－⊿YtAB = 4－(－5)－(－20) = 29 mm ⊿Z=⊿ZB－⊿ZA－⊿ZtAB = 2－0－(－24) = 26 mm Y=(⊿Y2＋⊿Y2＋⊿Z2)1/2 = [(－16)2＋292＋262]1/2 = 42.1 mm DO．Y/(L－U)2 = 159*42.1/(14－8.4)2 = 6693.9/31.36 = 213.45 > 208.3 所以需求进行具体剖析， 与上面的核算结果不一样。这儿需求说明的是， 不是核算进程过错， 而 是新旧规范管径取的不一起， 新规范为外径。 第三章 抵偿器的选用

    首先应运用改动管道走向取得必要的柔性，但因为安置空间的束缚或其他原因也可选用抵偿器获 得柔性。

    1.

    抵偿器的方式 压力管道规划中常用的抵偿器有三种：

    Π 型抵偿器、波形抵偿器、套管式或球形抵偿器 2. Π 型抵偿器

    Π 型抵偿器构造简略、运转牢靠、出资少，在石油化工管道规划中广泛选用。选用 Π 形管段抵偿 时，宜将其设置在两固定点中部，为避免管道横向位移过大，应在 Π 型抵偿器两侧设置导向架。 3. 波形抵偿器

    波形抵偿器，抵偿才能大、占地小， 但制造较为杂乱，报价高，适用于低压大直径管道。 1) 波形抵偿器条件

    (1)比用弯管方式抵偿器更为经济时或设备方位不行时。 (2)衔接两个间隔小的设备的管道。其抵偿才能不行时。 (3)为了减少压降，推力或振荡，在技术进程上可行并且在经济上合理时。 (4)为了维护有严厉受力需求的设备嘴子。 2) 波形抵偿器的方式及适用条件

    (1)直管段运用轴向位移型； (2)两个方向位移的 L 形，Z 形管段运用角型； (3)三个方向位移的 Z 形管段运用万向角型； (4)吸收平行位移的运用横向型。 3) 选用无束缚金属波纹管胀大节时应留意的疑问

    (1) 两个固定支座之间的管道中仅能安置一个波纹管胀大节； (2) 固定支座有必要具有满意的强度，以接受内压推力的作用；

    (3) 对管道有必要进行严厉地维护，尤其是挨近波纹管胀大节的部位应设置导向架，榜首个导向支 架与胀大节的间隔应小于或等于 4DN，第二个导向支架与榜首个导向支架的间隔应小于或等于 14DN，以避免管道有曲折和径向偏移形成胀大节的损坏； 4) 带束缚的金属波纹管胀大节的类型

    带束缚的金属波纹管胀大节的一起特色是管道的内压推力(俗称盲板力） 没有用果于固定点或限位 点处，而是由束缚波纹管胀大节用的金属部件接受。 (1) 单式铰链型胀大节，由一个波纹管及销轴和铰链板构成，用于吸收 单平面角位移； (2) 单式万向铰链型胀大节，由一个波纹管及万向环、销铀和铰链组 成，能吸收多平面角位移； (3) 复式拉杆型胀大节，由用中心管衔接的两个波纹管及拉杆构成，能 吸收多平面横向位移和拉杆问胀大节自身的轴向位移； (4) 复式铰链型胀大节，由用中心管衔接的两个波纹管及销轴和铰链板 构成，能吸收单平面横向位移和胀大节自身的轴向位移； (5) 复式万向铰链型胀大节，由用中心管衔接的两个波纹管及销轴和铰链板构成，能吸收互相垂 直的两个平面横向位移和胀大节自身的轴向位移； (6) 弯管压力平衡型胀大节，由一个作业波纹管或用中心管衔接的两个作业波纹管及一个平衡波 纹管构成，作业波纹管与平衡波纹管间装有弯头或三通，平衡波纹管一端有封头并接受管道内压，工 作波纹付和平衡波纹管外端间装有拉杆。此种胀大节能吸收轴向位移和/或横向位移。拉杆能束缚波 纹管压力推力. 常用于管道方向改动处； (7) 直管压力平衡型胀大节，一般坐落两头的两个作业波纹管及有用面积等于二倍作业波纹管有 效面积、 位中心的一个平衡波纹管构成， 两套拉杆别离将每一个作业波纹管与平衡波纹管相互连拔起 来。此种胀大节能吸收轴向位移。拉杆能束缚波纹管压力推力。 5) 波纹管胀大节在施工设备中应留意的疑问

    (1) 胀大节的施工和设备应与规划需求相一起； (2) 胀大节的设备运用应严厉依照商品设备说明书进行； (3) 禁止选用使胀大节变形的办法来调整管道的设备误差； (4) 固定支架和导向支架等应严厉依照规划图纸进行施工，需求改动时应经原剖析规划人员认可； (5) 胀大节上的箭头表明介质流向，应与实践介质流向相一起，不能装反； (6) 设备铰链型胀大节时，应依照施工图进行，铰链板方向不能装错； (7) 在管道体系(包含管道、胀大节和支架等）设备结束，体系试压之前，应将胀大节的运送维护 设备撤除或松开。依照国标 GB/T 12777 的规则，运送维护设备涂有黄色油漆，应留意不能将其他部 件随意撤除； (8) 关于复式大拉杆胀大节，不能随意松动大拉杆上的螺母，更不能将大拉杆撤除； (9) 装有胀大节的管道，做水压实验时，应思考设置适当的暂时支架以接受额定加到管道和胀大 节上的荷载。实验后应将暂时支架撤除。 3. 套管式或球形抵偿器

    套管式或球形抵偿器因填料简单松懈，发作走漏，在石化公司中很少选用。在有毒及可燃介质管 道中禁止选用填料函式抵偿器。 4. 1) 冷紧 冷紧

    冷紧可下降操作时管道对衔接设备或固定点的推力和力矩， 避免法兰衔接处弯矩过大而发作泄 漏。冷紧是将管道的热应变一有些会集在冷态， 在设备时(冷态)使管道发作一个初位移和初应力的 一种办法。 当管道沿坐标轴 X、 Z 方向的冷紧比不一样时， y、 每个方向的冷紧值应依据该方向的冷紧进行核算。 当管道上有几个冷紧口时，沿坐标轴 X、y、Z 方向的冷紧值别离为各冷紧口在相应坐标轴方向冷紧 值的代数和。 管道选用冷紧时，热态冷紧有用系数取 2/3，冷态取 1。

    2)

    衔接滚动设备的管道不该选用冷紧

    因为施工误差使得冷紧量难于操控，另一方面，在管道设备完成后要将与灵敏设备管口相连的管 法兰卸开，以查看该法兰与设备法兰的同轴度和平行度，假如选用冷紧将无法进行这一查看。 3) 自冷紧

    假如热胀发作的初应力较大时，在运转前期，初始应力超越资料的屈从强度而发作塑性变形，或 在高温继续作用下，管道上发作应力松懈或发作蠕变表象，在管道从头回到冷态时，则发作反方向的 应力，这种表象称为自冷紧。但冷紧不改动热胀应力规模。 4) 冷紧比

    冷紧比是冷紧值与全抵偿量的比值。 关于资料在阳变温度下作业的管道，冷紧比宜取 0.7。关于资料在非蠕 变温度下作业的管道，冷紧比宜取 0.5。

    第四章 1. 管道跨距

    支吊架选用

    管道根本跨距的断定实践上即是管系承重支架(或起承重作用的支架)的方位和数量的断定，也就 是说管系中承重支架的方位和数量应满意管道根本跨距的需求。为了简化核算，关于水平接连敷设的 管道，以三跨接连梁作为核算模型，并按接受均布载荷(指管道自重、介质重和隔热资料重之和)别离 依据刚度条件和强度条件核算其最大答应跨距，取(Ll 和 L2)两者之间的小值。 (l)刚度条件： Ll = 0.039(EtI/ q)1/4 (设备内) L’l = 0.048(EtI/ q)1/4 式中 L1、L1――设备内(外)由刚度条件决议的跨距，m； Et――管材在规划温度下的弹性模量，MPa； I――管子扣减腐蚀裕量及负误差后的断面惯性矩，mm4； q――每米管道的质量，N/m。 （2）强度条件： L2 = 0.1([σ] tW/q)1/2 L2 = 0.071([σ] tW/q)1/2 式中 [σ]t――管材在规划温度下的许用应力，MPa； W――管子扣减腐蚀裕量及负误差后的抗弯断面模数，mm3。 I 和 W 别离按以下二式核算： (不思考内压) (思考内压) (设备外)

    I =π（Do4-Di4）/64 W =π（Do4-Di4）/32Do 式中 Di――管道内径，mm；

    Do――管道外径，mm。

    2.

    管道支吊架的方式：

    管道支吊架的用处为： 1) 2) 3) 接受管道的分量荷载(包含自重、介质重和隔热材科重等)； 束缚管道的位移，阻挠管道发作非预期方向的位移； 用来操控管道的振荡、摇摆或冲击。

    因而，管道支撑的方位断定、支撑型式的断定以及管道支吊架自身的强度规划也首要是环绕着上 述支吊架的三个功用打开的。依据管道支吊架的用处能够分为三大类：

    刚性支吊架 可调刚性支吊架 承重支吊架 可变弹簧支吊架 恒力弹簧支吊架 固定支架 限位支架

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