办理压力

厂商 :永济辉南丹寨有限公司

江西 赣州
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商品详细描述
即附加背压的改动对打开压力的影响,但却无法完全消除背压对阀门打开后动作功用的影响,所以应对总背压值给予束缚。即便在上述束缚规划内,由于背压会对阀瓣的未平衡有些发生一个关闭力,然后可以致使开高减小而使排量减少,因此还应进行对排量的背压修改。
3.4.2 常规式安全阀
  常规安全阀是相对于背压平衡式安全阀而言的。它不带背压平衡安排,适用于下列现象:
  ⑴ 排放背压不逾越容许的逾越压力。例如当容许的逾越压力为整定压力的10%时,排放背压应不逾越整定压力的10%。

  ⑵ 附加背压为固定值,或许附加背压相对于打开压力而言改动量不大的场合。但对于气体介质,假设在背压力作用下阀门的排放处于亚

临界活动状况当背压力与排放压力之比大于临界压力比时,则应进行对排量的背压修改。

3.5 按出口侧是不是密封分类
3.5.1 关闭式安全阀
  这类安全阀的出口侧是对大气密封的。当用于有毒、有害、易燃等介质时为了避免介质向周围环境逸出,或为了回收排放的介质,以及当存在附加背压时,都应选用关闭式安全阀。
3.5.2 打开式安全阀
  安全阀的出口侧向大气打开。当介质可以向周围环境开释时,当用于高温蒸汽等介质,为了下降绷簧腔室的温度时,可选用打开式安全阀。
5 安全阀的首要结构型式
4.1 不带调度圈的微启式安全阀
  如图4-1所示。阀门不带调度圈,不能对排放压力和启闭压差进行调度。
4.2 带调度圈的微启式安全阀
  如图4-2所示。在阀座上设有一个调度圈,可对排放压力和启闭压差进行调度。
              图4-1                             图4-2
4.3 反冲盘加调度圈的全启式安全阀
  如图4-3所示。由于反冲盘使排放的气流发生折转而发生较大的阀瓣升力,使阀门抵达大的打开高度。调度圈可用来对排放压力和启闭压差进行调度。
图4-3                                      图4-4
4.4 带双调度圈的全启式安全阀
  如图4-4所示。在阀门的导向套和阀座上各设置了一个调度圈亦称上、下调度圈,通过上、下调度圈方位的不一样组合来对气流作用在阀瓣上的力进行调度,然后调度阀门的排放压力和启闭压差。
4.5 带背压控制套的全启式安全阀
  如图4-5所示。除上、下调度圈外,在其阀杆上还设置了一个背压控制套,并在阀瓣上方腔室设置了节流阀。使用背压控制套和节流阀可对阀瓣上方腔室中的背压力进行调度,然后抵达对排放压力和启闭压差的进一步调度。如前所述,为了判定安全阀的类型,需要选择安全阀的类型、联接方法、结构方法、资料和公称压力等要素。其间首要问题在于选择安全阀类型和结构方法。
  第3节中介绍了安全阀的几种首要分类方法及各类安全阀的不一样特征。这些不一样特征恰是选择安全阀类型的依据。归纳起来就可以得出按照运用条件选择安全阀类型的举荐做法。如表5-5所列。
       表5-5 按照运用条件选择安全阀类型的举荐做法
运用条件
安全阀类型
液体介质
比例作用式安全阀泄放阀
气体介质,所需的排放量较大
两段作用式安全阀安全阀
所需的排放量是改动的
① 所需排量较大时,用几台两段作用式安全阀,其总排量按最大有必要排量判定;
② 所需排量较小时,用一台比例作用式安全阀,其排量按最大有必要排量判定。
附加背压为大气压,为固定值,或许其改动量较小相对于打开压力而言
常规式安全阀
附加背压是改动的,且其改动量较大相对于打开压力而言
背压平衡式安全阀
排放背压力逾越容许的逾越压力
背压平衡式安全阀
需要反响灵敏,可靠性需要高
直接作用式安全阀
所需排量很大,或许口径和压力都较大,密封需要高
先导式安全阀
打开压力和工作压力很靠近
带补充载荷的安全阀,带动力辅佐设备的安全阀
不容许介质向周围环境逸出,或需要回收排放的介质
关闭式安全阀
介质可以开释到周围环境中,介质温度较高
开放式安全阀
介质温度很高
带散热套的安全阀
介质易冷凝结晶
带保温夹套的安全阀
5.3 怎样判定安全阀的流道直径和公称通径
  安全阀的通径应依据必需排放量来判定。便是使所选安全阀的额定排量大于,并尽可以靠近必需的排放量。安全阀的排量假设小于所需的排量,就不能起到有用降压的作用;但假设过火高于所需的排量,则也会对阀门功用带来倒霉影响,甚至形成安全阀频跳。而频跳简单危害安全阀,并使设备压力急剧不坚定,给设备带来危险。
  当受压设备和系统发生失常超压时,避免过火超压所需的排放量由设备的工作条件和致使超压的原因等要素抉择。而安全阀的额定排量则应依据制作厂供应的资料通过核算来判定。
  以下给出不一样介质的安全阀额定排量核算方法。
5.3.1 气体介质安全阀的额定排量
  当通过安全阀的排放抵达临界活动状况时:
式中:Wg——气体额定排量,kg/h;
   Kdr——额定排量系数,由制作厂供应;
   A ——流道面积,mm2;
   Pdr——额定排放压力,MPa绝压;
   C ——比热比k的函数见表5-6;
   M ——分子量,kg/kmol;
   T ——排放温度,K;℃+273
   Z ——压缩系数见GB/T12241图B.1。
  安全阀在下列条件下抵达临界活动:
式中:Pb——安全阀出口压力背压力,MPa绝压。
  气体通过安全阀的活动在大都状况下为临界活动状况。但假设活动处于亚临界活动状况,则应将按上式核算的额定排量乘以亚临界活动下的排量修改系数Kb见GB/T12241表4。
                         表5-6  与k值对应的C值
5.3.2 蒸汽介质安全阀的额定排量
  假定通过安全阀的排放抵达临界活动状况。
  当压力为0.1MPa至11MPa时:
  当压力大于11MPa至22MPa时:
式中:Wsh——蒸汽额定排量,kg/h;
   Kdr——额定排量系数,由制作厂供应;
   A ——流道面积,mm2;
   Pdr——额定排放压力,MPa 绝压;
Ksh——过热修改系数见GB/T12241表2,对丰满蒸汽,Ksh为1。
5.3.3 液体介质安全阀的额定排量
式中:WL——液体额定排量,kg/h;
   Kdr——额定排量系数,由制作厂供应;
   A ——流道面积,mm2;
   ρ——液体密度,kg/m3;
   ΔP=Pdr-Pb——压差,MPa;
   Pdr——额定排放压力,MPa;
   Pb ——背压力,MPa;
   Kr——粘度修改系数。
  为了判定粘度修改系数,首要按非粘性液体μ≤0.020Pa·s核算理论排量:
式中:WtL——非粘性液体的理论排量,kg/h。
  然后核算安全阀流道截面处的雷诺数:
式中:Re——雷诺数;
   μ——动力粘度,Pa·s。
  然后便可运用图5-1由雷诺数判定粘度修改系数。
                                        
         图5-1 粘度修改系数Kr同雷诺数Re的联系
  在上述核算安全阀额定排量的公式中,令额定排量等于被保护设备或系统的必需排放量即安全泄放量,就可核算出安全阀必需的流道面积A和对应的流道直径d,然后就可依据制作厂的商品样本选取其流道面积或流道直径稍大而又靠近核算值的某一公称通径的安全阀。
  安全阀的流道面积或流道直径已构成一些规范化的系列。表5-7列出了我国安全阀流道直径d的规范系列。表5-8列出了API Std 526规则的安全阀流道面积规范系列。而各个制作厂安全阀的实习流道直径或流道面积可以与规范系列一样,也可以稍大于规范系列。例如表5-8中所列出了某公司JOS和HL系列安全阀的流道尺度。
.4 选用安全阀所需的数据
  如上所述,为了正确地选用安全阀有必要充沛晓得被保护设备或系统的工作条件。在一般状况下,以下数据是选用安全阀所必需的:
① 工作介质及其状况;
② 介质的下列
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