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和重锤来平衡阀瓣的压力。重锤式安全阀靠移动重锤的方位或改动重锤的重量来调整压力。它的利益在于结构简略；缺点是比照笨重回座力低。这种结构的安全阀只能用于固定的设备上。如图1--27所示。
b.绷簧式安全阀：
　　运用紧缩绷簧的力来平衡阀瓣的压力并使之密封。绷簧式安全阀靠调度绷簧的紧缩量来调整压力。它的利益在于比重锤式安全阀体积小、简洁，灵敏度高，设备方位不受严峻束缚；缺点是作用在阀杆上的力随绷簧变形而发作变化。一同有必要留心绷簧的隔热和散热疑问。绷簧式安全阀的绷簧作用力通常不要逾越2000公斤。由于过大过硬的绷簧不适于精确的工作。如图1--28所示。
   c.脉冲式安全阀：

　　脉冲式安全阀由主阀和辅阀构成。

主阀和辅阀连在一同，通过辅阀的脉冲作用股动主阀动作。如图1--29所示。脉冲式安全阀通常用于大口径管路上。由于大口径安全阀如选用重锤或绷簧式时都不习气。脉冲式安全阀由主阀和辅阀两有些构成。当管路中介质逾越额定值时，辅阀首要动作股动主阀动作，排放出剩下介质。

     图1-27    图1-28       图1-29
      ②根据安全阀阀瓣最大打开高度与阀座通径之比，又可分为：
       
　　　　　　　　　　图 1-30         图1-31
   a.微启式：
　　阀瓣的打开高度为阀座通径的1/20～1/10。如图1--30所示。由于打开高度小，对这种阀的结构和几何形状需要不象全启式那样严峻，计划、制造、修补、和试验都比照便当，但功率较低。
   b.全启式：
　　阀瓣的打开高度为阀座通径的1/4～1/3。如图1--31所示。全启式安全阀是凭仗气体介质的胀大冲力，使阀瓣抵达满意的升高和排量。它运用阀瓣和阀座的上、下两个调度环，使排出的介质在阀瓣和上下两个阀节环之间构成一个压力区，使阀瓣上升到需要的打开高度和规矩的回座压力。此种结构灵敏度高，运用较多，但上、下调度环的方位难于调整，运用须仔细。
　　③根据安全阀阀体结构又可分为：
　　a.全关闭式：排放介质时不向外泄露，而全部通过排泄管放掉。
     b.半关闭式：排放介质时，一有些通过排泄管排放，另一有些从阀盖与阀杆协作处向外泄露。
     c.打开式：排放介质时，不引到外面，直接由阀瓣上方排泄。
    
　　　　　　　　　　　第7节  阀门产品商标的标明办法    
       阀门的类型用来标明阀门种类、驱动及联接办法、密封圈材料和公称压力等要素。
       由于阀门种类冗繁，为了制造和运用便当，国家对阀门产品类型的编制办法做了共同规矩。阀门产品的类型是由七个单元构成，用来标明阀门种类、驱动种类、联接和结构办法、密封面或布料材料、公称压力及阀体材料。
       阀门类型的构成由七个单元次序构成（见下表）
一、阀门的类型代号 
     表 1—1
阀门类型
代 号
阀 门 类 型
代 号
阀 门 类 型
代  号
闸 阀
Z
球 阀
Q
疏 水 阀
负压，或许管道放空时通气孔失灵，而在管道内发生真空。管道内部发生真空或负压时，管壁在外部的大气压力下可以丢掉安稳，管壁被压瘪。所以，有必要根据钢管处于真空中情况时不至于发生不安稳变形的条件来校核管壁的厚度或采用工程方法。
二、抗外压安稳性校核
　　钢管承受均布外压荷载时，其抗外压安稳性可按下式验算：
　　　　　　　　　                                       (8-35)
其间：Kc—抗外压安稳安全系数，对明钢管一般取为2.0；
　　P0k—径向均布外压力规范值；
　　Pcr—抗外压安稳临界压力核算值。
三、光滑管段的临界外压力
　　取单位长度的圆环考虑，在均匀外压力作用下发生变形，如图8-27示。当外压力P增加到临界压力Pcr时，钢管管壁就丢掉安稳。在Pcr作用下，管壁坚持一定的变形情况。通过推导，得出临界压力Pcr为
　　　　　　　                                  (8-36)
式中     D —— 圆环直径；
　　     E —— 钢的弹性模量；
　　     μ—— 钢的泊松比；
　　    δ —— 钢管厚度。
图8-27 管壁在外压下的勉强
三、加劲钢管的外压安稳
　　当管径较大时按公式(8-36)求出的管壁厚度太大，可以无法加工，因此可选用在管壁上增加加劲环以前进管壁刚度的方法，不光可以增加其抗外压安稳性，也可以降低出产难度，并降低造价(比增加管壁厚度更经济)。
(一) 加劲环之间的管壁临界外压力
　　加劲环的刚度要满足大，在计划外压下不失稳。管壁由于遭到加劲环的捆绑，其变形与光滑管不相同，其变形形状如图8-28所示，变形的特征是发生多波勉强。发生多波勉强所需的外压力比发生双波勉强的外压力要大，但这与加劲环的间隔有关。当加劲环的间隔较小时，其间的光滑有些与加劲环一同变形，管壁的临界压力即加劲环的临界压力；当加劲环的间隔较大时，假定加劲环的刚度满足大，不会失稳，则两个加劲环的中心光滑有些的临界外压力为：
　　    (8-37)
　　　　　                                      (8-38)
式中    n——相应于最小临界压力的勉强波数，用(8-37)核算；
　　　　L——为加劲环间隔。
　　勉强波数n应为整数，但求出的n不一定是整数，需对其取整。因此按上面的公式核算时，首需要出勉强波数n，并取整，然后用n，n-1，n+1三个数分别带入上面的公式中，求出的最小值便是临界荷载。
　　用公式(8-37)和(8-38)核算临界压力非常繁琐，也可以用查图表的方法求临界压力，图表是根据上述公式制作而成，见图8-29。
图8-28 有加劲环的钢管管壁勉强波形示意图
　　图8-29 加劲环间管壁勉强压力核算曲线
 (二) 加劲环断面的临界外压力
　　加劲环两边附近的管壁与加劲环一同变形，这一有些的长度为，加劲环有用断面如图8-30所示。
　　加劲环断面的外压安稳核算公式，可按照光滑管的公式核算，可是等式右边应当除以加劲环的间隔L，其他参数用加劲环有用断面核算。
　　　　　　　　　                                   (8-39)
式中    J ——核算断面对本身中和轴的惯性矩；
        Rk——加劲环有用断面中心半径；
　　最终，总结一下明钢管的计划进程：(1) 首要根据锅炉公式并考虑锈蚀厚度开始拟定管壁厚度，但在应力和安稳核算中，不计锈蚀厚度；(2) 再由管壁厚度用光滑管外压安稳核算公式进行外压安稳校核，假设不安稳可设置加劲环(也可用支承环代替)，并选定其间隔；(3) 根据加劲环抗外压安稳和横断面压应力小于钢管构件抗力限值的需要，判定加劲环的规范；(4) 进行强度校核，假设不满足需要则增加管壁厚度或减小加劲环间隔。重复上面的进程，直到满足需要。
第八节  分岔管
一、分岔管的功用、特征和需要
　　选用联合供水或分组供水时，即一根管道需要供给两台或更多机组用水时，需要设置分岔管，这种岔管位于厂房上游侧，其作用是分配水流。
　　有时，一条压力引水道需要分红二根以上的压力管道，也是分岔管，一般位于调压井底部或调压井下贱。几台机组的尾水管一般在下贱组成一条压力尾水洞，调集处也是分岔管，不过水流方向相反。上下贱压力引水道上的分岔管一般规范较大，但内压较低。
　　我国现已建成的水电站岔管大大都归于地下岔管，但大多按明管计划，即不考虑周围岩体分管荷载。本节首要谈论厂房前的分岔管。
　　一般来说，岔管的水流条件较差，致使的水头丢掉较大；另外，岔管由薄壳和刚度较大的加强构件构成，管壁厚，构件规范大，有时需锻造，焊接技术需要高，造价也比照高；由于其受力条件差，且所承受的静动水压力最大，又靠近厂房，因此其安全性非常重要。
　　从计划和施工来说，岔管应满足下列需要：
　　(1) 工作安全可靠。
　　(2) 水流平顺，水头丢掉小，防止涡流和振动。试验研讨说明，当水流通过岔管各断面的均匀流速靠近相等，或水流缓慢加速

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