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   ①十分长的圆筒体（长圆筒），两头的加强件对圆筒抗外压的能力起不了加强效果，失稳时圆筒截面压瘪成二波形，此刻对临界压力有影响的只是外直径D0和筒体的有用厚度δe，即δe/ D0，此刻的临界压力Pcr为：
Pcr=2.2E(δe/ D0)3  ----------①
  式中：E-资料的弹性模量，MPa；
根据临界压力求临界应力бcr的公式为бcr=PcrDo/2δe,
该公式可改写为
　　　　　　 Pcr=2бcr(δe/ D0)
　　　　　　2бcr(δe/ D0)= 2.2E(δe/ D0)3
　　　　　　 бcr/ E =1.1(δe/ D0)2 ----------①1
  在①式中，如选用安稳系数m（即许用压力为临界压力的1/m，并取核算压力等于许用压力,一般取m=3）即[P]=Pcr/m
  则核算压力为：令PC=[P]；；式中可解出有用厚度，
相应的有用厚度为： ，如以m=3 代入，核算得的名义厚度为
            。
不起效果的最小长度，称为临界长度，用Lcr表明，其值为：
                  
当L≥Lcr，则该长度为L的圆筒为长圆筒。
     ②中等长度的圆筒，其长度L＜Lcr，此刻圆筒的临界压力Pcr与L/ D0和
     δe/ D0有关，其值为：
Pcr=2.8E(δe/ D0)2。5/(L/Do)  --------------②
2бcr(δe/ D0)= 2.8E(δe/ D0)2。5 /(L/Do)
           бcr/ E =1.4(δe/ D0)1。5/(L/Do) ---------------②1
     A=бcr/ E =1.4(δe/ D0)1。5/(L/Do)
　　③短圆筒：L满意短，使圆筒的损坏仅受资料的强度所断定，可按内压公式核算。
6．3．2 线图表制作基理
　在①1和②1式中，令A =бcr/ E,此处A是应变，则得①2及②2：
　：
　           A =1.1(δe/ D0)2 -------------------①2
　　　　　　　或
　　　　　　及 A =1.4(δe/ D0)1。5/(L/Do) ----------------②2
　在对数坐标中，以A为横坐标，L/Do 为纵坐标，在长圆筒中，因①2中无L/Do,在图6-2中表现为与横坐标成笔直的一组线，即仅与δe/ D0有关；而图中的斜线组则是中圆筒有些,即由联系式②2做成的一组线。
　外压筒体中，给出L/Do和δe/ D0（图中为Do/δe）,经过图6-2可查出A。
     由于A =бcr/ E，其间弹性模量E与资料及规划温度有关，
故根据资料和规划温度下的不一样E值，可做出各种线图，也称为资料线，在6-3至6-10各图中，其横坐标是A，纵坐标是临界应力бcr，知A和Et 可查到бcr。知бcr，经过公式бcr=PcrDo/2δe，即可求出Pcr。
     在实践使用中，需求的是许用压力[P]，故令[P]=Pcr/m, （m为安稳安全系数，取m=3.）。即Pcr=3[P]，代入公式бcr=PcrDo/2δe后收拾可得：
           2/3бcr=[P]Do/δe,
           
     式中，以бcr=AE代入，则[P]值为：
         
           ---------------------③
     如令B=2/3?бcr=2/3?AE， 横坐标A,纵坐标为B，经过A可查出B，并按下式求出[P]：
　　　　  -----------------------------③1
6．4 外压圆筒加强圈的规划
   设加强圈是为了削减圆筒的核算长度L，然后削减圆筒的壁厚。
   关于设有加强圈的外压圆筒，外压容器核算中的支撑线，就是加强圈的中间线，加强圈的横截面处应有满意的惯性矩，使在支撑线中间的圆筒有些由于加强圈的效果不呈现失稳表象。
  加强圈所需的惯性矩按如下断定：
  1）已知DO、LS，、δe 和 PC
     LS—是从加强圈中间线到相邻两边加强圈中间线间隔的一半。若与凸形封头相邻，在长度中还应计入封头曲面深度的1/3，mm
     选定加强圈的资料和截面尺度，核算它的横截面积AS和加强圈与圆筒有用段组合截面的惯性矩IS。
 2）核算B值：
     
　3）经过B按图6-3～图6-10查出A，如无交点，则令A=1.5B/E
  4）核算加强圈与圆筒组合段所需的惯性矩I
     
     IS≥I，不然，应选大惯性矩的加强圈，并重新核算，直至IS≥I
  5）加强圈的设置：加强圈可设置在容器的外部或内部，应整圈围绕在圆筒的圆周上。
   加强圈设在内部时要思考流液通道；不论设在外部或内部，沿其断面开孔或空隙应不大于圆筒名义厚度的8倍，不然，有空隙的环带的不计入惯性矩，未带空隙的环带应具有加强圈需求的惯性矩。如开有断开式的空隙时，断开弧长应契合GB150中图6-12的规则。
   容器内部的构件，若按加强圈的需求规划，也可作加强圈用。
   加强圈与圆筒可段焊衔接，当设置在容器外部时，加强圈每側接连焊接的总长，不该小于外圆周长的1/2，段间的最大空隙为8δn；当设置在容器里边时，应不少于圆周长的1/3，段间的最大空隙为12δn；其需求见图6-12和图6-13。
7．封头的规划和核算
7．1 封头规范 
7.1.1现行规范 JB/T4746-2002 《钢制压力容器用封头》规范，包含并替代原JB4737-95 《椭圆形封头》、JB/T4729-94 《旋压封头》、JB576-64 《碟形封头》、JB/T4738-95 《900折边锥形封头》、 JB/T4739-95 《600折边锥形封头》。封头的规范尺度的选用等可按JB/T4746。
　　该封头规范详细规则了封头的制作和查验需求，被列入GB150引用规范。
　　封头符号按如下规则：
　　①②Χ③─④⑤
　　①-封头类型代号
　　椭圆形封头：以内径为基准, 类型代号为 EHA  规范型
　　            以外径为基准, 类型代号为 EHB  规范型
　　碟形封头：Ri=1.0Di;r=0.15Di;DN=Di,代号为 DHA
　　          Ri=1.0Di;r=0.10Di;DN=Di,代号为 DHB
　　折边锥形封头；分CHA CHB 和 CHC
　　球冠封头：PSH
　　②-封头公称直径 ；③-封头名义厚度；④-封头资料牌号；⑤-规范号JB/T4746
　　示例1：DN2400mm,δn20mm,Ri=1.0Di,r=0.15Di,资料 0Cr18Ni9碟形封头的符号是： DHA2400X20-0Cr18Ni9 JB/T4746
　　 示例2 DN325mm, δn12mm,资料 16MnR，以外径为基准的椭圆形封头的符号是： EHB325X12-16MnR JB/T4746
7.1.2 封头型式及优缺点对比
　GB150规则的封头包含：凸形封头、锥壳（锥形封头、锥形壳体）、变径段、平盖及紧缩口等。
　凸形封头中包含：椭圆形封头（规范型和非规范形）、碟形封头、球冠形封头（无折边球面封头）和半球封头。
　各种封头的优缺点对比如下：
　1）从受力状况看，依次为：半球形、椭圆形、碟形、锥形，平盖最差；
　2）从制作上，平盖最容易制作，其次为锥形、碟形、椭圆形、半球形；
　锥形封头虽然受力效果欠安，但有利于流体的排料。
7．2 椭圆形封头
7.2.1受内压的椭圆封头的核算
　　　椭圆封头在内压效果下，其膜应力与圆筒相比，有显着的特色，在内压力效果下的圆筒体，不管轴向应力，仍是环向应力，均为拉应力，内压筒体各有些老是胀大，直径老是增大。而椭圆封头在内压力效果下，其短轴（沿轴线）方向发作伸长，而在长轴（沿直径）方向则趋向缩短，封头的截面形状向圆形改变，发作“趋圆表象”。
　　　在内压效果下。在封头的过度段发生的环向应力为紧缩应力，并跟着长半轴/短半轴比值的增大而加重，会致使封头环（周）向失稳，故椭圆封头规划中，除非已思考内压的失稳疑问，均应有最小有用厚度的规则。
　　　在GB150的封头规划中规则：K≤1的椭圆封头的有用厚度,应不小于封头内径的0.15%；K＞1的椭圆封头的有用厚度，应不小于封头内径的0.30%
　　　其间K为椭圆封头的的形状系数，
其值列于表7-1。
　　　　　　　　　　 表7-1  系数K值
椭圆形封头核算厚度按下式：
           
　　上式中：对规范椭圆封头（Di/2hi=2,0）,K=1
7.2.2 受内压椭圆封头的应力散布状况
　　设椭圆封头的长半轴为a，即2a=D，短半轴为b，即曲面高hi=b，令k=a/b
如规范椭圆封头k = a/b = 2，P为内压力，δ 为核算厚度。
椭圆封头的经向应力公式：
经推导，经向应力σ1的公式是：
…………①
式中：x是长轴上的点的坐标，由中点为0，至x=a，其应力改变状况是：
当x=0时，
 如k=2，则（在椭圆中间）
当 x=a 时，
（在与圆筒交接处）
　经向应力在封头受内压时均发生拉应力，而且由封头的边际至中间，应力增大一倍。
　　内压下椭圆封头的周向（环向应力）σ2 ：经推导，核算环向应力σ2的公式是：
 - - - - - -②
x=0（在椭圆中间）  
　　当 k=2 （即规范椭圆封头）， 
x=a （在与圆筒交接处），k=2 时， 
此紧缩应力会影响封头的有些安稳。 
在 x=0～x=a 的过程中，会呈现σ2=0 的状况，经推导得； 
　　　　　 处，即 x=0.816a 处，σ2=0
   椭圆封头内压下的环向应力，从中间到边际，逐步由正到零，随后到达负和最大值。
7.2.3 受外压（凸面受压）的椭圆封头
　　凸面受压的规范椭圆封头的厚度核算，选用球体受外压的核算办法，假如封头的外直径是Do，则选用的当量球体的外半径Ro，Ro=0.90Do进行核算；其它椭圆封头，Ro=K1Do，K1与Do/2ho有关（ho=hi+δn，hi是封头曲面深度），其联系见下表：
   Do/2ho
　　注：中间值用内插法求得。
求到当量球外半径Ro后，按受外压球壳核算过程核算。
7．3 碟形封头
7.3.1受内压的碟形封头与椭圆封头一样存在边际安稳疑问，故应思考最小有用厚度。最小有用厚度与碟形封头形状系数M有关，当M≤1.34时，封头有用厚度δe≥0.15%Di；M＞1.3时，δe≥0.3%Di。
  受内压碟形封头的核算壁厚δ按下式核算：
 --------------------------------③
式中：Ri为碟形封头的球面有些的内半径；
　　　，
　　　r为碟形封头过渡段转角内半径。
　　　M值与Ri/r的联系见下表：
　
如令 则
由于    故 
　　在封头规范JB/T4746中，M=KC  
　　　　　DHA型  Ri=1.0Di  r=0.15Di Kc=1.395
          DHB型  Ri=1.0Di  r=0.1Di  Kc=1.54
　　可见碟形封头的核算厚度为规范椭圆形封头核算厚度的1.395～1.54倍。
7.3.2 受外压碟形封头的核算  
   令Ro为碟形封头的球面有些的外半径，Ro=Ri+δn，并按第6章外压球体进行核算。
7．4 球冠形封头
   需求与球冠形封头衔接的圆筒厚度不得小于封头的厚度δ；衔接处两边加强的最短长度L应为 ，封头和筒体衔接的焊缝应为T形全焊透的构造的焊缝。加固是为防止应力会集损坏。
7.4.1 受內压（凹面受压）
         Q—系数， Q-是封头厚度有关于筒体厚度的倍数。Q的巨细与Ri/Di及Pc/，Ri为球冠形封头球面有些内半径，Q值可查GB150的图7-5 
7.4.2受外压（凸面受压）
   按球冠受内压公式和第6章外压核算办法进行核算后取大者。
7.4.3  两边受压  
   1)如不能确保两边一起效果，则按别离按下列两种状况核算后取大者。
a) 只思考封头凹面侧受压时，封头核算厚度按7.4.1公式核算，Q查GB150图7-6。
b) 只思考封头凸面侧受压时，封头核算厚度按7.4.1公式核算，Q查GB150图7-7。 但一起应能满意受外压的厚度需求。。
   2)如能确保两边压力一起效果，则可取两边的压力差值进形核算，然后取大者。
a) 当压力差效果使封头凹面侧受压时，封头核算厚度按7.4.1公式核算，Q查GB150图7-6。
b) 当压力差效果使封头凸面侧受压时，封头核算厚度按7.4.1公式核算，Q查GB150图7-7，一起应能满意受外压的厚度需求。
7．5 锥壳
 压力容器中的锥壳，是正截锥的壳体，分无折边的锥壳和有折边的锥壳，GB150中的锥壳约束半锥角α≤600，轴对称型；折边（α＞300 ）或无折边（α≤300 ），当α＞600 时，应按平盖核算。
7.5.1  锥壳厚度
　不分段核算的锥壳的核算厚度为：
    ------------- （7-7）
  一般取Dc=Di（取锥体大端内直径）
  关于大型锥壳，能够选用分段核算。并由几段构成单一的锥体，则Dc别离为各锥壳段的大端内直径。
7.5.2 受内压无折边的锥体
 1)受内压无折边的锥体大端与圆筒衔接时，首要根据Pc/[σ]tφ和α角查GB150的图7-11 断定是不是需求在衔接处进行加强，
   A）需求加强时，则应在锥壳与圆筒之间设置加强段。锥壳加强段与圆筒加强段应有一样的核算厚度δr，δr按下式核算：
　　　  ----------------- （7-8）
Q为应力增值系数，查GB150图7-12，当α= 30时，Q=1.15 - 1.195
而且，δr≥δC 即锥壳加强段厚度不得小于相衔接的锥壳厚度。
加强段的长度：锥壳处为;圆筒加强长度
b)无需加强时，锥体大端厚度，按 核算。
 2)受内压无折边的小端与圆筒衔接时，应查图7-13思考是不是要加强，实践上α在6以上，都需求加强。
   无需加强时，按
         核算
   需加强时（含带折边的小端的过度段），按
          ------------- （7-9）
　　　　 Dis 是小端直径mm；Q应力增值系数，查图7-14
　　　   加强段的长度：锥壳处为
                      圆筒加强长度
 7.5.3  受内压的折边锥壳
　折边锥壳的过渡段转角半径，在大端r≥0.1Di，且r≥3δ；在小端rs≥0.05Di，
且rs≥3δs。
　a)大端过渡段的厚度：   ----------- （7-10）
　 K -- 系数，查表7-4
　b)与过渡段相接的锥壳厚度：  ------------ （7-11）
　 f—系数,按下式核算，其值列于GB150的表7-5
            
取上面两式核算结果的大值。
   C）锥壳小端（α≤45）无折边和有折边，均按上述思考，有折边过度段可按式7-9核算，式中的Q值按图7-14查取。当α>45时，Q值按图7-15）查取。
7.5.4 受外压锥壳（GB150第7.2.5节）
受外压锥壳选用当量长度Le作为核算长度（见GB150图7-16），
a)无折边的锥壳的Le为：
    
b)大端折边锥壳的Le为：
   
c)小端折边锥壳的Le为：
   
c) 两头折边的锥壳的Le为：
    
   式中:Lx是锥壳段轴向长度mm；
     Ds是所思考的锥壳段的小端外直径mm；
     DL是所思考的锥壳段的大端外直径mm。
     r和rs别离为大端和小端的过渡段转角半径。
承受外压锥壳（图7-16）所需的有用厚度核算过程是：
     ①假定锥壳的名义厚度δnc；
　　②核算锥壳的有用厚度 
　　③按第6章定，并以 Le/DL 替代L/Do；以 DL/δec替代Do/δe . 查图进行校核核算。
7．5．5 锥壳与圆筒衔接处的外压加强规划
   锥壳与圆筒衔接处的外压是不是需求加强，如何加强，按GB150第7.2.5.2节进行核算。
7．5．6 平盖
   平盖的几许形状有：圆形、椭圆形、长圆形、矩形及正方形等。
1) 圆形平盖厚度δp 按下式核算：
                    mm
  式中：DC – 平盖核算直径，与盖的衔接构造有关，见GB150表7-7；
        K – 构造特性系数，查表7-7；
 2) 非圆平盖厚度δp 按下式核算：
                    mm
   a--非圆平盖的短轴长度，mm；
   Z--非圆平盖的形状系数；Z=3.4-2.4a/b，且Z≤2.5；
   B - 非圆平盖的长轴长度，mm。
7．5．6 若干阐明
   1）受内压效果锥壳与圆筒的薄膜应力的异同
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