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宜使两固定点间的管段能够自 然抵偿。
    10.
    宜选用核算机剖析办法进行具体柔性规划的管道
    1) 操作温度大于 400 ℃ 或小于－50 ℃ 的管道； 2) 进出加热炉及蒸汽发作器的高温管道； 3) 进出反应器的高温管道； 4) 进出汽轮机的蒸汽管道； 5) 进出离心压缩机、往复式压缩机的技术管道； 6) 法； 与离心泵衔接的管道， 可依据规划需求或按图 1-1 断定柔性规划方
    图 1-1
    与离心泵衔接管道柔性规划办法的挑选
    7) 设备管口有特别受力需求的其他管道； 8) 运用简化剖析办法剖析后，标明需进一步具体剖析的管道。
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    不需求进行核算机应力剖析的管道
    1) 与运转杰出的管道柔性一样或根本恰当的管道； 2) 和已剖析管道比较较， 承认有满意柔性的管道； 3) 对具有同一直径、同一面厚、无支管、两头固定、无中心束缚并能满意
    式 (1) 和式 (2) 需求的非极度损害或非高度损害介质管道。 DoY/(L-U)2 ≤208.3 Y = (⊿X2+⊿Y2+⊿Z2)1/2 式中：DO――管道外径， mm； Y――管道总线位移全抵偿值，mm； x、y、z 别离为管道沿坐标轴 x、y、z 方向的线位移全抵偿值，mm； L――管系在两固定点之间的打开长度，m； U――管系在两固定点之间的直线间隔，m。 式 ( l ）不适用于下列管道： (1) 在剧烈循环条件下运转，有疲惫风险的管道： (2) 大直径薄壁管道(管件应力增强系数 i≥5）： (3) 不在这接固定点方向的端点附加位移量占总位移量大有些的管道； (4)L/U>2.5 的不等腿"U"形弯管， 或近似直线的锯齿状管道。 ――(1) ――(2）
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    12. 管道端点无附加角位移时管道线位移全抵偿值核算 当管道端点无附加角位移时，管道线位移全抵偿值应按下列公式核算： ⊿X=⊿XB-⊿XA-⊿XtAB ⊿Y=⊿YB-⊿YA-⊿YtAB ⊿Z=⊿ZB-⊿ZA-⊿ZtAB
    ⊿XtAB =α1(XB – XA）(T –T0） ⊿YtAB =α1(YB – YA）(T –T0） ⊿ZtAB =α1(ZB – ZA）(T –T0） 式中： ⊿X、⊿Y、⊿Z ――别离为管道沿坐标轴 X、Y、Z 方向的线位移全抵偿值， mm： ⊿XA、⊿YA、⊿ZA――别离为管道的始端 A 沿坐标轴 X、Y、Z 方向的附加 线位移，mm； ⊿XB、⊿YB、⊿ZB――别离为管道的结尾 B 沿坐标轴 X、Y、Z 方向的附加线 位移，mm； ⊿XtAB、⊿YtAB、⊿ZtAB――别离为管道 AB 沿坐标轴 X、Y、Z 方向的热伸长 值，mm； αt――管道资料在设备温度与核算温度间的平均线胀大系数，mm/mm?℃；
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    XA、YA、ZA――管道始端 A 的坐标值，mm； XB、YB、ZB――管道结尾 B 的坐标值，mm； T――管道核算温度，℃； T0――管道设备温度，℃。 13. 例题 运用判别式解题有两种办法： 榜首种办法留意如下四点和上面 “＋”、 “－”号的取值。 1) 2) 3) 4) 假定一个始端， 一个终端 始端固定， 终端铺开 热胀大方向由始端向终端 热伸长量取耿直
    第二种办法留意如下四点。和 SH/T 3041-2002 中的公式共同 1) 2) 3) 4) 假定一个始端， 一个终端 始端固定， 终端铺开 热胀大方向由始端向终端 建立坐标系， 端点附加位移和热伸长量与坐标轴同向取 “＋”， 与坐
    标轴反向取 “－”。 上题核算如下： ⊿Y=⊿YB－⊿YA－⊿YtAB = 0－4－12 = －16 mm
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    ⊿Y=⊿YB－⊿YA－⊿YtAB = 4－(－5)－(－20) = 29 mm ⊿Z=⊿ZB－⊿ZA－⊿ZtAB = 2－0－(－24) = 26 mm Y=(⊿Y2＋⊿Y2＋⊿Z2)1/2 = [(－16)2＋292＋262]1/2 = 42.1 mm DO．Y/(L－U)2 = 159*42.1/(14－8.4)2 = 6693.9/31.36 = 213.45 > 208.3 所以需求进行具体剖析， 与上面的核算结果不一样。这儿需求说明的是， 不 是核算进程错误， 而是新旧规范管径取的不共同， 新规范为外径。 第三章 抵偿器的选用
    首先应运用改动管道走向取得必要的柔性，但因为安置空间的束缚或其他原 因也可选用抵偿器取得柔性。 1. 抵偿器的方法 压力管道规划中常用的抵偿器有三种： Π 型抵偿器、波形抵偿器、套管式或球形抵偿器 2. Π 型抵偿器
    Π 型抵偿器构造简略、运转牢靠、出资少，在石油化工管道规划中广泛选用。 选用 Π 形管段抵偿时，宜将其设置在两固定点中部，为防止管道横向位移过大， 应在 Π 型抵偿器两侧设置导向架。 3. 波形抵偿器
    波形抵偿器，抵偿才能大、占地小， 但制作较为杂乱，报价高，适用于低压 大直径管道。 1) 波形抵偿器条件
    (1)比用弯管方法抵偿器更为经济时或设备方位不行时。
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    (2)衔接两个间隔小的设备的管道。其抵偿才能不行时。 (3)为了减少压降，推力或振荡，在技术进程上可行并且在经济上合理时。 (4)为了维护有严厉受力需求的设备嘴子。 2) 波形抵偿器的方法及适用条件
    (1)直管段运用轴向位移型 轴向位移型； 轴向位移型 (2)两个方向位移的 L 形，Z 形管段运用角型 角型； 角型 (3)三个方向位移的 Z 形管段运用万向角型 万向角型； 万向角型 (4)吸收平行位移的运用横向型 横向型。 横向型 3) 选用无束缚金属波纹管胀大节时应留意的疑问
    (1) 两个固定支座之间的管道中仅能安置一个波纹管胀大节； (2) 固定支座有必要具有满意的强度，以接受内压推力的作用； (3) 对管道有必要进行严厉地维护，尤其是接近波纹管胀大节的部位应设置导 向架，榜首个导向支架与胀大节的间隔应小于或等于 4DN，第二个导向支架与 榜首个导向支架的间隔应小于或等于 14DN，以防止管道有曲折和径向偏移构成 胀大节的损坏； 4) 带束缚的金属波纹管胀大节的类型
    带束缚的金属波纹管胀大节的共同特色是管道的内压推力(俗称盲板力） 没有 作用于固定点或限位点处，而是由束缚波纹管胀大节用的金属部件接受。 (1) 单式铰链型胀大节，由一个波纹管及销轴和铰链板构成，用于吸收 单平面角位移；
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    (2) 单式万向铰链型胀大节，由一个波纹管及万向环、销铀和铰链组 成，能吸收多平面角位移； (3) 复式拉杆型胀大节，由用中心管衔接的两个波纹管及拉杆构成，能 吸收多平面横向位移和拉杆问胀大节自身的轴向位移； (4) 复式铰链型胀大节，由用中心管衔接的两个波纹管及销轴和铰链板 构成，能吸收单平面横向位移和胀大节自身的轴向位移； (5) 复式万向铰链型胀大节，由用中心管衔接的两个波纹管及销轴和铰链板 构成，能吸收相互笔直的两个平面横向位移和胀大节自身的轴向位移； (6) 弯管压力平衡型胀大节，由一个作业波纹管或用中心管衔接的两个作业 波纹管及一个平衡波纹管构成，作业波纹管与平衡波纹管间装有弯头或三通，平 衡波纹管一端有封头并接受管道内压，作业波纹付和平衡波纹管外端间装有拉 杆。 此种胀大节能吸收轴向位移和/或横向位移。 拉杆能束缚波纹管压力推力. 常 用于管道方向改动处； (7) 直管压力平衡型胀大节，通常坐落两头的两个作业波纹管及有用面积等 于二倍作业波纹管有用面积、位中心的一个平衡波纹管构成，两套拉杆别离将每 一个作业波纹管与平衡波纹管相互连拔起来。此种胀大节能吸收轴向位移。拉杆 能束缚波纹管压力推力。 5) 波纹管胀大节在施工设备中应留意的疑问
    (1) 胀大节的施工和设备应与规划需求相共同； (2) 胀大节的设备运用应严厉依照产品设备说明书进行； (3) 制止选用使胀大节变形的办法来调整管道的设备差错；
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    (4) 固定支架和导向支架等应严厉依照规划图纸进行施工，需求改动时应经 原剖析规划人员认可； (5) 胀大节上的箭头表明介质流向，应与实际介质流向相共同，不能装反； (6) 设备铰链型胀大节时，应依照施工图进行，铰链板方向不能装错； (7) 在管道体系(包含管道、胀大节和支架等）设备完毕，体系试压之前，应 将胀大节的运送维护设备撤除或松开。依照国标 GB/T 12777 的规则，运送维护 设备涂有黄色油漆，应留意不能将其他部件随意撤除； (8) 关于复式大拉杆胀大节，不能随意松动大拉杆上的螺母，更不能将大拉 杆撤除； (9) 装有胀大节的管道，做水压试验时，应思考设置恰当的暂时支架以接受 额定加到管道和胀大节上的荷载。试验后应将暂时支架撤除。 3. 套管式或球形抵偿器
    套管式或球形抵偿器因填料简单松懈，发作走漏，在石化公司中很少选用。 在有毒及可燃介质管道中禁止选用填料函式抵偿器。 4. 1) 冷紧 冷紧
    冷紧可下降操作时管道对衔接设备或固定点的推力和力矩， 防止法兰衔接处 弯矩过大而发作走漏。冷紧是将管道的热应变一有些集中在冷态， 在设备时(冷 态)使管道发作一个初位移和初应力的一种办法。 当管道沿坐标轴 X、y、Z 方向的冷紧比不一样时，每个方向的冷紧值应依据该 方向的冷紧进行核算。当管道上有几个冷紧口时，沿坐标轴 X、y、Z 方向的冷 紧值别离为各冷紧口在相应坐标轴方向冷紧值的代数和。
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    管道选用冷紧时，热态冷紧有用系数取 2/3，冷态取 1。
    2)
    衔接滚动设备的管道不应选用冷紧
    因为施工差错使得冷紧量难于操控，另一方面，在管道设备完成后要将与敏 感设备管口相连的管法兰卸开，以查看该法兰与设备法兰的同轴度和平行度，如 果选用冷紧将无法进行这一查看。 3) 自冷紧
    假如热胀发作的初应力较大时，在运转初期，初始应力超过资料的屈从强度 而发作塑性变形，或在高温继续作用下，管道上发作应力松懈或发作蠕变表象， 在管道从头回到冷态时，则发作反方向的应力，这种表象称为自冷紧 自冷紧。但冷紧不 自冷紧 改动热胀应力规模。 4) 冷紧比
    冷紧比是冷紧值与全抵偿量的比值。 关于资料在阳变温度下作业的管道，冷紧比宜取 0.7。关于资料在非蠕 变温度下作业的管道，冷紧比宜取 0.5。
    第四章 支吊架选用 1. 管道跨距
    管道根本跨距的断定实际上即是管系承重支架(或起承重作用的支架)的方位 和数量的断定， 也即是说管系中承重支架的方位和数量应满意管道根本跨距的要 求。为了简化核算，关于水平接连敷设的管道，以三跨接连梁作为核算模型，并
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    按接受均布载荷(指管道自重、介质重和隔热资料重之和)别离依据刚度条件和强 度条件核算其最大答应跨距，取(Ll 和 L2)两者之间的小值。 (l)刚度条件： Ll = 0.039(EtI/ q)1/4 L’l = 0.048(EtI/ q)1/4 式中 L1、L1――设备内(外)由刚度条件决议的跨距，m； Et――管材在规划温度下的弹性模量，MPa； I――管子扣减腐蚀裕量及负差错后的断面惯性矩，mm4； q――每米管道的质量，N/m。 （2）强度条件： L2 = 0.1([σ] tW/q)1/2 L2 = 0.071([σ] tW/q)1/2 式中 [σ]t――管材在规划温度下的许用应力，MPa； W――管子扣减腐蚀裕量及负差错后的抗弯断面模数，mm3。 I 和 W 别离按以下二式核算： I =π（Do4-Di4）/64 W =π（Do4-Di4）/32Do (不思考内压) (思考内压) (设备内) (设备外)
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    式中
    Di――管道内径，mm；
    Do――管道外径，mm。
    2.
    管道支吊架的方法： 管道支吊架的方法：
    管道支吊架的用处为： 1) 2) 3) 接受管道的分量荷载(包含自重、介质重和隔热材科重等)； 束缚管道的位移，阻挠管道发作非预期方向的位移； 用来操控管道的振荡、摇摆或冲击。
    因此，管道支撑的方位断定、支撑型式的断定以及管道支吊架自身的强度设 计也首要是围绕着上述支吊架的三个功能打开的。 依据管道支吊架的用处能够分 为三大类：
    刚性支吊架 可调刚性支吊架 承重支吊架 可变弹簧支吊架 恒力弹簧支吊架 固定支架 限位支架 束缚性支吊架 导向支架
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    减振器 防振支架 阻尼器
    固定架束缚了三个方向的线位移和三个方向的角位移；导向架束缚了两个方 向的线位移；支托架(或单向止推架)束缚了一个方向的线位移。
    3.
    承重支吊架
    以支撑管道自重及其它继续载荷为意图的支吊架统称为承重支吊架，它首要 用于防止管道因自重及其它继续载荷（如介质重、隔热资料重、雪载荷等）而导 致的管道强度或刚度超出规范需求。 依据管道相关于支撑构造的空间方位不一样，承重支吊架可分为支架和吊架两 大类。支撑件将管道支撑在它的上方时，这类支撑件叫做支架。用能够空间摇摆 的支撑件(吊杆)将管道吊在其下面支撑时，这类支撑件叫做吊架。支架和吊架都 能够彻底或有些束缚管道的向下位移，但二者的支撑作用有所不一样。支架因与支 撑管道之间能够存在冲突而使得管道的水平位移遭到必定的阻止， 一起发作冲突 力。 支架的刚度也比较大， 故其稳定性较好。 吊架对管道的束缚刚度相对较小(除 竖直方向外)，也不存在冲突力，假如在一根较长的管道中吊架用的太多，会使 管系不稳定， 故在一条管道中，通常不宜均用吊架进行支撑。依据接受管道重 量的特色不一样，承重支吊架又分为刚性支吊架、可调刚性支吊架、可变弹簧支吊 架和恒力弹簧支吊架四类。 1) 刚性支吊架
    刚性支吊架仅束缚管道一个方向(通常为-Y 方向)的自由度。它常用于管道在 支撑点无向上笔直热位移和附加位移的状况下， 或用于支撑点有较小的向下位移 和附加位移但不会由此在管系中构成较大的管系力的状况下。 刚性支吊架是运用
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    最多的一种支吊架。依据运用场合和生根条件的不一样，常用的刚性支吊架系列有 平(弯)管支托、假管支托、悬臂支架、临管支架等。 2) 可调刚性支吊架
    可调刚性支吊架是通常刚性支吊架的一种特别型式，即经过旋拧可调螺丝
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