办理固定式桅杆

消氢处置和焊后消除应力热处置与焊条电弧焊一样。

　　焊后应进行100%超声检测，并作25%射线检测检查。

　　电渣焊选用H10Mn2NiMo和H10Mn2Mo焊丝，合作HJ360、HJ431。焊后正火处置温度920~940℃，保温时刻1.5min/mm；回火处置温度630~650℃，保温时刻2min/mm。焊缝进行100%超声波检测。

2.3珠光体耐热钢的焊接

　　珠光体耐热钢是以Cr-Mo为基的低合金钢，具有较好的高温抗氧化性和热强性，最热动力设备及中、高温高压容器的重要资料之一。常用的钢号有12CrMo、15CrMo、12Cr2Mo、12Cr1MoV、20CrMo、2.25Cr1Mo等。

2.3.1 珠光体耐热钢的化学成分及焊接性

　　珠光体耐热钢的化学成分和合金的安排，是为满意常温力学功能和确保高温功能而规划的。高温，金属简单氧化和腐蚀，而长时刻受应力效果的一起还会发作“蠕变”。因此为进步钢的抗氧化性，通常参加Cr、Al、Si元素，然后可在钢的外表构成安稳细密的维护性氧化膜Cr2O3、Al2O3等，以避免氧对铁的持续氧化。为进步钢的热强性，参加Cr、Mo、W等元素可使铁素体根本固溶强化；参加V、Nb、Ti强碳化物构成元素，以构成合金碳化物（如V4C3、VC、NbC、TiC）沉积强化；参加微量元素RE和B等起净化并填充晶界的效果，并可阻碍晶界的分散变形，使晶界强化。

　　珠光体耐热钢由于参加多量合金元素以进步热稳和热强性，因此也增大了钢的淬透性，近缝区（熔合线邻近）存在淬硬脆化和推迟纹倾向，特别含V钢在焊后热处置或高温长时刻工作中还会发作再热裂纹。热影响区中加热温度处于ACl邻近的区域还将发作回火软化，而能够变成蠕变开裂的来源。

　　某些耐热钢基体金属及焊接接头，当存在必定量的杂质元素（如钢中残余的P、As、Sb、Sn和焊缝金属中的O、Si、P等）时，还具有显着的回火脆性，使其在350~500℃的温度区间长时刻运转进程中发作剧烈脆变，致使失效或开裂。

　　为确保焊缝功能与母材相匹配具有热强性，焊缝成分应力求与母材附近。为避免焊缝热裂段向，其含碳量应比基体金属低（但不低于0.07%），其他合金元素含量尽能够与母材附近，以取得一样的热物理功能和力学功能。

　　为消除近缝区的淬硬表象，应依据钢的成分及其构造尺度，挑选恰当的预热温度和焊后热处置温度。一起为操控软化区的软化程度，尽能够挑选低的预热温度和偏小的线能量。

为避免回火脆性，应降低焊缝金属中的O、Si、P含量，这是最有用的办法。

2.3.2 珠光体耐热钢的焊接

2.3.2.1  12CrMo、15CrMo及20CrMo钢的焊接

　　12CrMo、15CrMo钢含碳量较低，焊接性较好，厚度大于10mm时，应预热150℃以上。20CrMo钢恣意厚度，均应预热150℃以上。

　　12CrMo钢焊条电弧焊时选用E5515-B1（R207）焊条，15CrMo、20CrMo及SA387Gr12（ASME）、13CrMo44（德国）钢，选用E5515-B2（R307）焊条。

　　埋弧焊和氩弧焊可选用H08CrMoA、H12CrMoA钢，合作HJ350或SJ101。焊接时坚持层间温度不低于最低预热温度，厚度大于50mm的20CrMo钢，焊后当即进行250℃的低温后热处置。恣意厚度的12CrMo、15CrMo钢压力容器，焊后应进行全体热处置，热处置温度为640~670℃，保温时刻按4min/mm计。恣意厚度的20CrMo钢压力容器，应进行650~680℃焊后回火处置。

2.3.2.2  12Cr1MoV钢的焊接

　　12Cr1MoV钢是在Cr、Mo合金基础上参加0.15%~0.3%V，具有较高的热强性，最高工作温度可达580℃。当δ>6mm时，焊接前应预热至200℃以上。

焊条电弧焊选用E5515-B2-V（R317）焊条。埋弧焊选用H08CrMoVA焊丝，合作HJ350或SJ101。氩弧焊选用H08CrMoA、H08CrMnSiMoA焊丝。厚度大于60mm时，焊后当即进行350~400℃/2h的消氢处置。恣意厚度12Cr1MoV钢容器，焊后应作730~750℃的回火热处置，保温时刻按5min.mm计。消除应力热处置后还应进行100%的超声检测。

2.3.2.3  2.25CrIMo钢的焊接

　　归于这类钢的还有SA387Gr22（ASME）及10CrMo910（德国），它们是高压加氢设备常用的抗氢金刚，富含较多的Cr、Mo合金元素（约4%），有较强淬硬和冷裂倾向。埋弧焊时焊道曾出现过纵向裂纹，通常选用较低的预热温度不足以避免冷裂纹，有必要预热200℃以上，但又简单导致裂纹。通常选用150~180℃的预热温度不足以避免冷裂纹，有必要预热200℃以上，但又简单导致热裂纹。通常采纳150~180℃的预热和不低于200℃的后热处置。

焊条电弧焊选用E6015-B3（R407）或CMA-106N（日本）焊条。埋弧焊可选用H08Cr3MoMnA或H10Cr2MoMnA焊丝，合作HJ350，层间温度不低于150℃。

　　焊接进程中止时，有必要当即将工件后热200℃以上。焊条电弧焊和埋弧焊厚度大于等于30mm时，焊后当即进行350~400℃/2h的消氢处置；厚度小于30mm时，焊后作150~200℃的后热处置；厚度大于50mm的接头，在焊至一半厚度时应进行（650±10）℃的中心消除应力热处置，保温时刻按4min/mm计。

2.4不锈钢的焊接

　　锅炉压力容器受压元件常用的不锈钢，首要是奥氏体不锈钢，首要钢号有1Cr19Ni9、1Cr19Ni11Nb（首要用于500℃至650℃的锅炉受热面元件）、0Cr19Ni9、0Cr18Ni9Ti、0Cr18Ni11Ti、00Cr18Ni10、00Cr19Ni11、0Cr17Ni12Mo2、0Cr18Ni12Mo2Ti及00Cr19Ni13Mo3等；铁素体不锈钢首要有00Cr12、Cr17等。奥氏体不锈钢的焊接

2.4.1奥氏体不锈钢的焊接性

　　奥氏体不锈钢焊接性的首要问题是：焊接接头的晶间腐蚀、应力腐蚀开裂、焊缝热裂纹、液化裂纹及接头的脆化等。

　　晶间腐蚀是指沿焊缝金属晶粒鸿沟发作的腐蚀表象。焊缝金属晶粒鸿沟敏捷被腐蚀介质腐蚀溶溶解并沿晶界不断地深化，损坏晶粒间的联络，使之变脆。而晶粒自身耐蚀性无变化，焊缝金属外表没有腐蚀痕迹，外观仍有金属光泽，但敲击时却失掉金属的声响。

　　焊接接头的3个不一样部位都有能够导致晶间腐蚀（但不会一起发作），如图9-17所示。焊缝的晶间腐蚀与填充金属成分有关，如焊缝金属含碳量越高，晶间腐蚀倾向也越大。当焊缝富含必定量的安稳化元素（如含Ti、Nb，且Ti/C≥8、Nb/C≥12）时，可有用避免晶间腐蚀。此外焊缝呈奥氏体加少数铁素体的双相安排时，可降低晶间腐蚀倾向。

                   图9-17  18-8型不锈钢焊接接头能够出现晶间腐蚀的部位

                    1—焊缝晶间腐蚀  2—目材上敏化区腐蚀  3—刀蚀

　　焊接时母材上敏化区腐蚀发作在峰值加热温度到达600~1000℃的不含安稳化元素或非超低碳不锈钢中。焊缝及敏化区晶间腐蚀是由于金属中的碳和铬在晶粒鸿沟构成碳化铬（Cr23C6），使晶界邻近奥氏体贫铬，受介质腐蚀而导致的。

　　刀状腐蚀是发作于焊接接头近缝区一个狭带（宽度在1mm以上）上的晶间腐蚀。这种腐蚀的损坏方式象刀的切断，故称为“刀状腐蚀”。刀状腐蚀是焊接接头晶间腐蚀的特别方式，其发作缘由仍然是奥氏体晶粒外层碳化铬沿晶界分出造成贫铬层的成果。

　　为避免焊接接头的晶间腐蚀，常采纳如下办法：削减焊缝及母材的含碳量；在钢中参加Ti、Nb等安稳化元素；调整钢中Cr、Si、Mo、V等铁素体构成元素，以取得必定量的铁素体相，然后细化安排并添加晶界面积，减轻贫铬程度，还可阻挠腐蚀沿奥氏体晶界向内拓展。此外经过焊接办法和线能量的挑选，操控在敏化温度的停留时刻及采纳焊缝反面氩气维护或铜垫、反面水冷却，与介质触摸的一面焊道最终施焊等，然后避免与腐蚀介质触摸的过热区再次遭到敏化加热，以避免晶间腐蚀。焊后还可对接采纳固溶处置或安稳化处置。

　　奥氏体不锈钢焊接时，焊缝和近缝区还能够发作热裂纹，常见于高镍的单相奥氏体不锈钢。热裂纹首要是由于奥氏体钢的热导率小，而线膨胀系数大，焊接时发作较大的焊接应力；焊缝结晶构成方向性较强的柱状晶构造，柱状晶利于有害杂质偏析而构成晶间液态夹层，低熔点液态夹层受拉应力效果开裂构成裂纹。近缝区或多层焊层间的液化裂纹，也是由于低熔点共晶物受拉应力效果所导致的。

　　此外高铬奥氏外、铁素体不锈钢焊接接头在600~820℃长时刻加热后，将分出б相。б相具有高硬度和显着的脆性，将使钢脆化。

　　通常奥氏体不锈钢焊缝强度不低于母材，而塑性略降低，耐性显着降低，其缘由之一就是焊接中铁素体构成元素Ti、Nb的效果导致的。由于确保18-8奥氏体不锈钢焊缝杰出的低温耐性，应降低铁素体构成元素含量以构成单相的У安排。

压力容器构造基础知识

1压力容器的根本构成

   压力容器的构造方式是多种多样的，它是依据容器的效果、技术需求、加工设备和制造办法等要素断定的。最常见的是圆筒形容器和球形容器。

　　容器的构造是由接受压力的壳体、连接体、密封元件和支座等首要部件构成。此外，作为一种出产技术设备，有些压力容器，如用于化学反应、传热、分离等技术进程的压力容器，其壳体内部还装有技术所需求的内件。由于内件不直接影响压力容器强度，这儿不作介绍。

1.1壳体  壳体是压力容器最首要的构成部分，储存物料或完结化学反应所需求的压力空间，其形状有圆筒形、球形、锥形和组合形等数种，但最常见的是圆筒形和球形两种。

1、圆筒形壳体。其形状特色是轴对称，圆筒体是一个平滑的曲面，应力散布比较均匀，承载能力较高，且易于制造，便于内件的设置和装卸，因此取得广泛的使用。圆筒形壳体由一个圆柱形筒体和两头的封头或端盖构成。

⑴筒体。筒体直径较小时（通常小于500mm），可用无缝钢管制造；直径较大时，可用钢板在卷板机上先卷成圆筒，然后焊接而成。跟着容器直径的增大，钢板需求拼接，因此筒体的纵焊缝增多。当壳体较长时，因受钢板尺度的约束，需将两个获两个以上的筒体（此刻每个筒体称为筒节）构成所需求长度的筒体。为便于成批出产，筒体的直径的巨细已标准化，。筒体的公称直径，关于焊接筒体是指它的内径；而用无缝钢管制造的筒体，公称直径则是指它的内径。

     圆筒形筒体按其构造又可分为全体式和组合式两大类，其构造特色和使用规模见第二节。　横波探伤中的方位不只取决于声程，还取决于折射角，所以横波探伤中扫描线的调理比纵波要杂乱一些，对扫描线的调理是横波探伤中一个重要的不可短少的进程。

　　目前对扫描线的调整办法有三种办法：

　　（1）按水平间隔调整扫描线。通过调整，使时基线刻度按必定份额代表反射点的水平间隔，在探伤时，依据缺点波在荧光屏上水平刻度方位可直接读出缺点的水平间隔。

　　（2）按深度调整扫描线。通过调整，使时基线刻度按必定份额代表反射点的宣称。在探伤时，依据缺点波在荧光屏上水平刻度的方位可直接读出缺点的深度。

　　（3）按宣称调整扫描线。通过调整，使时基线刻度按必定份额代表反射点的声程。在探伤时，依据缺点波在荧光屏上时基线上的方位可直接读出缺点的宣称。

5.3试块

　　在无损检测技能中，常常选用与已知量相对比的办法来断定被检物的情况。例如在射线探伤中，是以透度计（像质计）的印象来作为对比的依据。超声波探伤中是以试块作为对比的依据。试块上有各种已知的特征，例如特定的尺度，规则的人工缺点，即某一尺度的平底孔、横通孔、凹槽等。用试块作为调理仪器、定量缺点的参阅依据，是超声波探伤的一个特色。超声波探伤的开展，一直与试块的研发、运用分不开。

　　试块在超声波探伤中的用处首要有三方面：（1）断定适宜的探伤办法。(2)断定探伤灵敏度和评估缺点的巨细。(3)校阳仪器和测验探头功能。

5.4超声波检测特色概括

　　超声波检测的长处和局限性慨括如下：

　　（1）面积型缺点的检出率较高，而体积型缺点的检出率较低。

　　（2）适宜查验厚度较大的工件，不适宜查验厚度较薄的工件。

　　（3）运用规模广，可用于各种试件。

　　（4）检测本钱低、速度快，仪器体积小，重量轻，现场运用便利。

　　（5）无法得到缺点直观图象，定线艰难，定量精度不高。

　　（6）检测成果无直接见证记载。

　　（7）对缺点在工件厚度方向上的定位较精确。

　　（8）原料、晶粒度对探伤油影响。

　　（9）工件不规则的外形和一些构造会影响检测。

　　（10）不平或粗糙的外表会影响耦合和扫查。

6.磁粉检测基础知识

6.1磁粉检测原理

　　   天然界有些物质具有招引铁、钴、镍等物质的特性，咱们把这些具有磁性的物体称为磁体。使本来不带磁性的物体变得具有磁性叫磁化，能够被磁化的资料称为磁性资料。磁体遍地的磁性巨细不一样，在它的两头最强，这两头称为磁极。每一磁体都有一对磁极即N极和S极。它们具有不可分割的特性，即使把磁体分割成许多小磁体，每一个小磁体相同存在N极和S极。

　　假如把两块磁铁的同性磁极靠在一同，两个磁体之间就存在一个相斥的力使磁体别离；把两块磁铁的异性磁极靠在一同，两个磁体之间就存在一个相吸的力使磁体接近。这说明磁体周围空间存在有力的效果，咱们把磁力效果的空间变成磁场。