通用门式起重机

亦即不管资料处于何种应力状况，只需最大主应力到达资料单向拉伸开裂时的最大应力值，资料则发作开裂损坏，其当量应力强度为S = б1 。
   ②第三强度理论即最大剪应力理论，它以为致使资料屈从损坏的首要要素是最大剪应力。亦即不管资料处于何种应力状况，只需最大剪应力到达资料屈从时的最大剪应力值，资料则发作屈从损坏，其当量应力强度为S = б1-б3 。
   ③第四强度理论即最大应变能理论，它以为致使资料屈从损坏的首要要素是最大变形能。亦即不管资料处于何种应力状况，只需其内部堆集的变形能到达资料单向拉伸屈从时的应变能，资料即发作屈从损坏，其当量应力强度为：
　　　　　　　　
2）GB150-1998规范中核算公式首要以榜首强度理论为根底（成果对比挨近）。并选用平面应力状况（疏忽第三向应力）。假如思考第三向的应力，则是第三强度理论。
5．2 内压圆筒核算
　1）规划温度下的核算厚度按下式核算：
         
  公式适用规模：Pc≤0.4Ф[σ]t 或 Do/Di≤1.5
   式中：δ- 圆筒的核算厚度 mm；
　　　　　Pc– 核算压力，MPa； 
        Di – 圆筒内直径，mm；
        [σ]t –规划温度下圆筒资料的许用应力，MPa； 
         Ф – 焊接接头系数。
2）公式来历：
　用榜首强度理论，以圆筒均匀直径为基准核算的环向应力，思考了圆筒内壁上最大主应力与均匀拉应力的差值进行了修正，并思考了纵向焊缝（A类焊接接头）在强度方面有关于母材的削弱。
　公式中应力的推导是依据薄膜应力理论。
3) 公式推导：
   设直径D筒体受内压力为P的效果，圆筒上的任一小单元上受三个主应力环向应力σ1 、轴向应力σ2和径向应力σ3的效果，求应力时，可经过中心轴线沿纵向将圆筒切成两有些，去掉一有些以应力代替，依据力平衡理论，在纵向截面厚度发作内应力σ1，其合力与外部效果的压力效果平衡，设圆筒直径为D，长度为L，厚度为δ，按平衡联系则有：
　　　　　　　　2 Lδσ1 = P D L
　　　　　　　　σ1 = P D/2δ
   沿笔直主轴线的截面将圆筒体切开，在圆形横截面上的应力为σ2，发作平衡的条件为：．πDσ2δ =1/4 πD2 P；
　　　　　　　σ2= P D/4δ
径向应力σ3= P ，可见σ1=2σ2，并远大于σ3 ，故选用σ1 = P D/2δ，即：
δ= P D/2σ1 ，令D=Di+δ， P = pc代入，σ1以Ф[σ]t代入，
则得到 ：  。
4）如已知δn、 Pc、 Di；则圆筒体的核算应力σt为：
           式中бt≤Ф[σ]t  
   式中：δe为有用厚度。
5）规划温度下，筒体的最大答应作业压力[Pw]为：
        
5．3 球壳核算
1）规划温度下的核算厚度公式：
　　　　
2）规划温度下，球壳核算应力公式：
         
 式中бt≤Ф[σ]t
3）规划温度下，球壳的最大答应作业压力公式：
     ；
6．外压圆筒和外压球壳的规划
  许多化工石油用的容器，因为技能缘由需求在外压或真空下操作，如真空罐和真空蒸餾塔，有的容器带有夹套，夹套内是带压蒸汽，使内筒遭到外部压力。
　一般，内压低于外压的容器，称为外压容器。
  外压容器的最高作业压力是指容器在正常运用过程中能够呈现的最大压力差值。对夹套容器，指夹套顶部能够呈现的最大压力差值。
   断定外压容器的规划压力时，应思考在正常作业状况下能够呈现的最大表里压力差。
   断定真空容器壳体的厚度时，规划压力按受外压思考。当装有真空泄放阀，以及相类似的安全操控设备时，规划压力=1.25P，或0.1MPa的低值，P为表里压力差。未装安全操控设备时，取0.1 MPa。
　　容器作业中失效的状况有：强度失效，刚度失效和安稳失效三种。
   ①强度失效：容器在载荷效果下，发作过量变形或决裂。如内压容器的损坏；
   ②刚度失效：容器发作过量的弹性变形，致使损失正常的承受能力。如容器不能满意最小厚度需求致使刚度缺乏而失效；
   ③安稳失效：容器在载荷效果下，形状俄然发作改动，致使损失作业能力。如外压容器的失稳损坏。
  外压容器规划时，有必要思考到上述三种失效的能够性，才能保证容器的安全运用。
  在满意刚度需求的状况下，外压容器的损坏有两种方式，即强度缺乏致使的损坏和失稳致使的损坏两种。因而，规划应包含强度核算和安稳性校核。因失稳通常在强度损坏之前发作，故安稳性核算是外压容器规划中的首要思考的疑问。
　6． 1受均匀外压的圆筒（和外压管子）
    在GB150第6章中，外压圆筒和外压管子所需的有用厚度δe用查图核算法，运用的图为图6-2～图6-10，核算过程如下：
   6．1．1 Do/δe≥20的圆筒和管子
　　　1）假定δn, 令δe =δn-C，C=C1+C2 ，定出L/DO和Do/δe 
　　Do为筒体的外直径；L为筒体的核算长度，L值取圆筒上两相邻支撑线（此线处的截面有满足的惯性矩）的间隔，其值按图6-1的各示图选取。
　　如图6-1a中，L=L1+2hi/3 
　　L1为圆筒有些的长度（含封头的两直边）的总和；
　　hi为封头曲面深度。
　　2）查图6-2，在图的左方找到L/DO点 ，过此点沿水平线右移，与Do/δe线相交，遇中心值用内插法，如L/DO＞50，则取50。若L/DO＜0.05，则取0.05；
　　3）连此交点沿笔直方向下移，在图的下方得到系数A。也可查表6-1得到A值。
　　4）按所用资料选用图6-3～图6-10，在图下方找到系数A。
　　若A落在规划温度下资料线的右方，则过此点上移，与规划温度下资料线相交，遇中心温度值选用插入法，再过此交点水平方向右移，在图的右方得到系数B。
　　　经过B按下式求出许用外压力[P]，MPa；
　　　  6-1
　　　若所得A值落在规划温度下资料线的左方，则核算许用应力[P]为：
　　　  6-2 
　　　 E是规划温度下资料的弹性模量，MPa；
　　　5）算出的[P]应大于或等于PC，PC为核算外压力，不然，应从头按上述过程重算。直到[P]＞PC，且挨近于PC停止。
    6．1．2  Do/δe<20的圆筒和管子
     a)按6.1.1的过程核算得到B值，但对Do/δe < 4的圆筒和管子的A值应按下式核算：
 ，当A>0.1时，取A=0.1； 由A值，并依据资料商标，经过表6-2至表6-9中的相应曲线数据表查B值；
b) [P]按下式核算： 
式中：σo为应力，其值取　 或 或的较小值。
　　　c) 算出的[P]应大于或等于PC，PC为核算外压力，不然，应从头假定名义厚度δn，并重复上述过程核算。直到[P]＞PC，且挨近于PC停止。
6．2 外压球壳
  外压球壳所需的有用厚度按以下过程核算：
　　假定δn,令δe =δn-C 定出Ro/δe；
　　用式下核算系数A
　　          
　　依据相应的资料图查出B，并按式下求出[P]，
　　            
　　 如在资料线图中A落在资料线的左方，则按下式6-5核算许用压力：
　　　　　　　  ----------- ------------- 6-5
　　[P]应大于或等于Pc,不然须再假定δn,重复上述核算，直至[P]大于且挨近Pc停止。
6．3 受外压圆筒和球壳核算图的来历简介
6．3．1 失稳表象和临界压力
　　1）在外压圆筒壁厚核算中，GB15O选用图表核算法，用简略的核算程序，凭借两种图(表)求出成果。
　　两种图(表)中，一种是仅与几许形状参数有关的线图；另一种是仅与资料有关的线图。经过查图表核算许用压力，然后断定筒体的厚度。
　　核算受均匀外压下的圆筒壳体的膜应力，只需将外压力代入内压核算公式则可。
　　实践上，一般运用的外压圆筒形容器，当外压发作的压应力尚未到达资料的屈从点时，就会俄然发作失掉原形的压扁或褶皱表象，这首要是弯曲应力致使的，使壳体损失安稳，这种表象，称为失稳。
  容器失稳分为周向失稳和轴（经向）向失稳两种，周向失稳是因周向紧缩薄膜应力所致使，轴向失稳是由容器轴向紧缩薄膜应力构成的。容器周向失稳时，其横截面由圆形成为波形，轴向失稳时，原为直线的素线变为波形线。按容器的失稳规模大小，分全体失稳和有些失稳，一般外压容器的压瘪归于全体失稳。
　在某外压力下，形状俄然发作改动而发作瘪塌的失效方式，称为失稳，断面由容器被压瘪失稳时的最小外压力，称为临界压力。项 目
质量规范
靶片上痕迹巨细
田0.6mm以下
痕 深
＜0.5mm
粒 数
1个/cm2
时 间
15min(两次皆合格)
注：靶片宜选用厚度5mm，宽度不小于排汽管道内径的8%,长度略大于管道内径的铝板制成；
7.4.6 除本规范第8.4.5条规则的蒸汽管道查验外，蒸汽管道还可用刨光木板查验，吹扫后，木板上无铁锈、脏物时，应为合格；
7.5 化学清洗
7.5.1 需求化学清洗的管道，其规模和质量需求应符合规划文件的规则；
7.5.2 管道进行化学清洗时，有必要与无关设备阻隔；
7.5.3 化学清洗液的配方有必要经过判定，并曾在出产设备中运用过，经实践证明是有用和牢靠的；
7.5.4 化学清洗时，操作人员应着专用防护服装．并应根据不一样清洗液对人体的损害佩戴护目镜、防毒面具等防护用具；
7.5.5 化学清洗合格的管道，当不能及时投入运行时，应进行关闭或充氮维护。
7.5.6 化学清洗后的废液处置和排放应符合环境维护的规则；
7.6 油 清 洗
7.6.1 光滑、密封及控制油管道，应在机械及管道酸洗合格后、体系试运转前进行油清洗。不锈钢管道，宜用蒸汽吹净后进行油清洗；
7.6.2 油清洗应以油循环的办法进行，循环过程中每8h应在40-70 ℃的规模内反复升降油温2～3次，并应及时清洗或替换滤芯；
7.6.3 当规划文件或制造厂无需求时，管道油清洗后应选用滤网查验，合格规范应符合表8.6.3的规则；
油清洗合格规范 表7.6.3
机械转速(r／min)
滤网规范(目)
合格规范
≥6000
200
目测滤网，无硬颗粒及粘稠物，每平方公分规模内，软杂物不多于3个
＜6000
100
7.6.4 油清洗应选用适合于被清洗机械的合格油，清洗合格的管道，应采纳有用的维护办法。试运转前应选用具有合格证的作业用油。
8 管道涂漆
8.0.1 管道及其绝热维护层的涂漆应符合本章和国家现行规范《工业设备、管道防腐蚀工程施工及查验规范》的规则；
8.0.2 涂料应有制造厂的质量证明书；
8.0.3 有色金属管、不锈钢管、镀锌钢管、镀锌铁皮和铝皮维护层，不宜涂漆；
8.0.4 焊缝及其标记在压力实验前不该涂漆；
8.0.5 管道设备后不易涂漆的部位应预先涂漆；
8.0.6 涂漆前应铲除被涂外表的铁锈、焊渣、毛刺、油、水等污物；
8.0.7 涂料的品种、色彩，涂敷的层数和标记应符合规划文件的规则；
8.0.8 涂漆施工宜在l5—30℃的环境温度下进行，并应有相应的防火、防冻、防雨办法；
8.0.9 涂层质量应符合下列需求：
8.0.9.1 涂层应均匀，色彩应共同；
8.0.9.2 漆膜应附着结实，无脱落、皱纹、气泡、针孔等缺陷；
8.0.9.3 涂层应完好，无损坏、流动；
8.0.9.4 涂层厚度应符合规划文件的规则
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