0.5
    0.7
    0.7
    0.7
    0.7
    奥氏体钢
    0.4
    0.4
    0.4
    0.4
    0.5
    0.7
    当 S0≥D0/6 或 P/[σ]t > 0.385 时，直管壁厚应根据断裂理论、疲劳、热应力及材料特性等因素综合 考虑确定。 2）对于外压直管的壁厚 应根据 GB 150-1998《钢制压力容器》规定的方法确定。 7. 管道上的荷载
    管道上可能承受的荷载有： 1）重力荷载， 包括管道自重、保温重、介质重和积雪重等； 2) 3) 4) 5) 6) 7) 8) 9) 8. 压力荷载，压力荷载包括内压力和外压力； 位移荷载，位移荷载包括管道热胀冷缩位移、端点附加位移、支承沉降等； 风荷载； 地震荷载； 瞬变流冲击荷载，如安全阀启跳或阀门的快速启闭时的压力冲击； 两相流脉动荷载； 压力脉动荷载，如往复压缩机往复运动所产生的压力脉动； 机器振动荷载，如回转设备的振动。 管道端点的附加位移
    在管道柔性设计中，除考虑管道本身的热胀冷缩外，还应考虑下列管道端点的附加位移： 1) 2) 静设备热胀冷缩时对连接管道施加的附加位移； 转动设备热胀冷缩在连接管口处产生的附加位移；
    3) 4) 5) 9.
    加热炉管对加热炉进出口管道施加的附加位移； 储罐等设备基础沉降在连接管口处产生的附加位移； 不和主管一起分析的支管，应将分支点处主管的位移作为支管端点的附加位移。 管道布置
    管道的布置尽量利用自然补偿能力： 1) 2) 3) 4) 改变管道的走向，以增加整个管道的柔性； 利用弹簧支吊架放松约束； 改变设备布置。 对于复杂管道可用固定点将其划分成几个形状较为简单的管段，如 L 形、 形、Z 形等管段。 Π
    确定管道固定点位置时，宜使两固定点间的管段能够自然补偿。
    10.
    宜采用计算机分析方法进行详细柔性设计的管道
    1) 操作温度大于 400 ℃ 或小于－50 ℃ 的管道； 2) 进出加热炉及蒸汽发生器的高温管道； 3) 进出反应器的高温管道； 4) 进出汽轮机的蒸汽管道； 5) 进出离心压缩机、往复式压缩机的工艺管道； 6) 与离心泵连接的管道， 可根据设计要求或按图 1-1 确定柔性设计方法；
    图 1-1 与离心泵连接管道柔性设计方法的选择 7) 设备管口有特殊受力要求的其他管道；
    8) 利用简化分析方法分析后，表明需进一步详细分析的管道。
    11.
    不需要进行计算机应力分析的管道
    1) 与运行良好的管道柔性相同或基本相当的管道； 2) 和已分析管道相比较， 确认有足够柔性的管道； 3) 对具有同一直径、同一壁厚、无支管、两端固定、无中间约束并能满足式 (1) 和式 (2) 要
    求的非极度危害或非高度危害介质管道。 Do·Y/(L-U)2 ≤208.3 Y = (⊿X2+⊿Y2+⊿Z2)1/2 式中：DO――管道外径， mm； Y――管道总线位移全补偿值，mm； x、 y、 z 分别为管道沿坐标轴 x、y、z 方向的线位移全补偿值，mm； L――管系在两固定点之间的展开长度，m； U――管系在两固定点之间的直线距离，m。 式 ( l ）不适用于下列管道： (1) 在剧烈循环条件下运行，有疲劳危险的管道： (2) 大直径薄壁管道(管件应力增强系数 i≥5）： (3) 不在这接固定点方向的端点附加位移量占总位移量大部分的管道； (4)L/U>2.5 的不等腿"U"形弯管， 或近似直线的锯齿状管道。 ――(1) ――(2）
    12. 管道端点无附加角位移时管道线位移全补偿值计算 当管道端点无附加角位移时，管道线位移全补偿值应按下列公式计算： ⊿X=⊿XB-⊿XA-⊿XtAB ⊿Y=⊿YB-⊿YA-⊿YtAB ⊿Z=⊿ZB-⊿ZA-⊿ZtAB
    ⊿XtAB =α1(XB – XA）(T –T0） ⊿YtAB =α1(YB – YA）(T –T0） ⊿ZtAB =α1(ZB – ZA）(T –T0） 式中： ⊿X、⊿Y、⊿Z ――分别为管道沿坐标轴 X、Y、Z 方向的线位移全补偿值，mm： ⊿XA、⊿YA、⊿ZA――分别为管道的始端 A 沿坐标轴 X、Y、Z 方向的附加线位移，mm； ⊿XB、⊿YB、⊿ZB――分别为管道的末端 B 沿坐标轴 X、Y、Z 方向的附加线位移，mm； ⊿XtAB、⊿YtAB、⊿ZtAB――分别为管道 AB 沿坐标轴 X、Y、Z 方向的热伸长值，mm； αt――管道材料在安装温度与计算温度间的平均线膨胀系数，mm/mm·℃； XA、YA、ZA――管道始端 A 的坐标值，mm； XB、YB、ZB――管道末端 B 的坐标值，mm； T――管道计算温度，℃； T0――管道安装温度，℃。 13. 例题 利用判别式解题有两种方法：
    第一种方法注意如下四点和上面 “＋”、 “－”号的取值。 1) 2) 3) 4) 假定一个始端， 一个终端 始端固定， 终端放开 热膨胀方向由始端向终端 热伸长量取正直
    第二种方法注意如下四点。和 SH/T 3041-2002 中的公式一致 1) 2) 3) 4) 假定一个始端， 一个终端 始端固定， 终端放开 热膨胀方向由始端向终端 建立坐标系， 端点附加位移和热伸长量与坐标轴同向取 “＋”， 与坐标轴反向取 “－”。
    上题计算如下： ⊿Y=⊿YB－⊿YA－⊿YtAB = 0－4－12 = －16 mm ⊿Y=⊿YB－⊿YA－⊿YtAB = 4－(－5)－(－20) = 29 mm ⊿Z=⊿ZB－⊿ZA－⊿ZtAB = 2－0－(－24) = 26 mm Y=(⊿Y2＋⊿Y2＋⊿Z2)1/2 = [(－16)2＋292＋262]1/2 = 42.1 mm DO．Y/(L－U)2 = 159*42.1/(14－8.4)2 = 6693.9/31.36 = 213.45 > 208.3 所以需要进行详细分析， 与上面的计算结果不同。这里需要说明的是， 不是计算过程错误， 而 是新旧标准管径取的不一致， 新标准为外径。 第三章 补偿器的选用
    首先应利用改变管道走向获得必要的柔性，但由于布置空间的限制或其他原因也可采用补偿器获 得柔性。
    1.
    补偿器的形式 压力管道设计中常用的补偿器有三种：
    Π 型补偿器、波形补偿器、套管式或球形补偿器 2. Π 型补偿器
    Π 型补偿器结构简单、运行可靠、投资少，在石油化工管道设计中广泛采用。采用 Π 形管段补偿 时，宜将其设置在两固定点中部，为防止管道横向位移过大，应在 Π 型补偿器两侧设置导向架。 3. 波形补偿器
    波形补偿器，补偿能力大、占地小， 但制造较为复杂，价格高，适用于低压大直径管道。 1) 波形补偿器条件
    (1)比用弯管形式补偿器更为经济时或安装位置不够时。 (2)连接两个间距小的设备的管道。其补偿能力不够时。 (3)为了减少压降，推力或振动，在工艺过程上可行而且在经济上合理时。 (4)为了保护
有严格受力要求的设备嘴子。 2) 波形补偿器的形式及适用条件
    (1)直管段使用轴向位移型； (2)两个方向位移的 L 形，Z 形管段使用角型； (3)三个方向位移的 Z 形管段使用   
 
 
 
 
 
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