厂商 ：郑州金鼎鑫机械有限公司
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商品详细描述
100T/h直流锅炉燃烧调整及性能试验报告
本燃烧器结构还是有如下的特点：
(1)为适应煤种变化，可在停炉检修时改变一、二次风喷口截面。在正式试验前，曾把一、二次风喷口截面由0. 117504及0.1652米2改为0.108104及0.1176米2，设计一、二次风速修改为30及62米／秒。
(2)设计喷咀可摆动±20℃。但是热态运行时无法摆动，目前采用的喷咀角度自上而下为：-10。．-5。．O。．00.O。．O。．O。．O。．O。。
(3)为满足锅炉启动及冲管需要，在下面3层二次风喷咀中共放置24支机械雾化油喷咀，本试验中把油枪切除，全部烧煤。
(4)-、二次风喷咀头部镶以Cr20N114S112耐热钢材料，该头部做成可卸式，以便更换。蓝可转动调节螺栓，从而改变喷咀出口截面，见图3。
(5)各层二次风风道内均设置机翼形测风装置(见图4)。冷态试验时曾对其修正系数进行过标定。
燃烧系统采用钢球磨煤机、中间储仓制、乏气送粉制粉系统。各一次风管中设有专f]的可调缩孔，可以单独调节各根管子的一次风量，在冷态试验中曾进行过调整，同一层各一次风量偏差尽可能减至最小。
原设计采用4台DTM350/600塑及M9- -17 - J.i型Jxbl6，巧D排粉机（试验前已改为M6 -30-11型№19%），分别带一层一次风喷咀。
4 （三）燃烧调整试验
通过燃烧调整试验了解运行工况对锅炉效率的影响北寻求最佳运行工况，为电厂安全经济运行及下阶段锅炉效率考核试验提供最佳工况。
1．试验内容
试验开始前先进了锅炉冷态空气动力场试验，对一次风靠背式测速管及二次风机翼型测速装置进行了标定；对各一次风管中的可调缩孔进行了冷态调整，冷态试验证实了二次风速提高后使炉内气流直径缩小，监由原来的椭园趋於花园（详见"谏壁发电厂8号炉冷态空广己动力试验报告,）。
根据以往经验，对锅炉效率影响较大因素为：锅炉负荷、各层二次风门开度、炉膛出口过剩宅气系数、一次风速及煤粉细度等5个因素。由於受设备及时间条件的限制，煤粉细度对锅炉效率影响的试验较难进行，经讨论决定所有试验均按电厂运行习惯将煤粉细度维持为
3．试验煤种
为使各试验工况的结果能相互比较，规茬试验期间停止油助燃，全部烧煤，监希望使用媒质尽量相对稳定，故试验时采用由浦口码头转驳来厂的徐淮统煤，监且尽可能从驳船直接加入8号炉煤仓，试验时由电厂化学分场做工业分析，由上海发电设备成套设计研究所做之索分析数据见表3。
表3燃烧调整试验时煤质分析
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┃ ┃ ┃ ┃ ┃ 300、270MW试验 ┃ ┃
┃序号 ┃ 项 目 ┃符号 ┃单位 ┃ ┃240MW试验时煤质 ┃
┃ ┃ ┃ ┃ ┃ 时煤质 ┃ ┃
┣━━━╋━━━━━━━━━╋━━━╋━━━╋━━━━━━━━━╋━━━━━━━━┫
┃ l ┃ 应用基水份 ┃Wy ┃ % ┃ 5.20 ┃ 10 . 31 ┃
┃ 2 ┃ 应用基灰份 ┃Ay ┃ ┃28.64 ┃18.76 ┃
┃ 3 ┃ 应用基碳 ┃Cy ┃ ┃55.39 ┃59.34 ┃
┃ 4 ┃ 应用基氢 ┃Hy ┃ ┃ 3.39 ┃ 3.66 ┃
┃ 5 ┃ 应用基氧 ┃Oy . ┃ ┃ 6.04 ┃ 6.24 ┃
┃ 6 ┃ 应用基氮 ┃Ny ┃ ┃ 0.86 ┃ 0.95 ┃
┃ 7 ┃ 应用基硫 ┃Sy ┃ ┃ 0.48 ┃ 0.74 ┃
┃ 8 ┃ 低位发热量 ┃ ┃k首| ┃ ┃ ┃
┃ ┃ ┃ ┃公斤 ┃5063.6 ┃5557.9 ┃
┃ 9 ┃ 可燃基挥发物 ┃ ┃% ┃31.03 ┃ 31.0 7 ┃
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4。利用正交表安排燃烧调整试验
本燃烧调整试验共考虑变化负荷、过剩空气系数、二次风门开度、一次风速等4个因素，每个因素要变化3个水平，试验工作量较大。为减少试验工作量，经讨论后决定利用正交表安排燃烧调整试验。利用正交试验法还可提高试验精度如比较各因素影响的大小、因素
7的交互影响及误差分析等。选择的因素水平表及燃烧调整试验工况安排分别见表4及5。
表4因素水平表
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┃、＼ 因素 ┃ 锅炉负荷 ┃ 过剩空气系数 ┃ 一次风速 ┃ 二次风门开度 ┃
┃ ＼ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃
┃ 、~’＼ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃
┃ ＼、 ┃ ┃ 2警 ┃ Wl(米／秒) ┃ Koi ┃
┃水平 ＼、~、 ┃ D(%) ┃ ┃ ┃ ┃
┃ ＼ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃
┣━━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━━━╋━━━━━━━╋━━━━━━━━┫
┃ 1 ┃ 100 ┃ 1.1 ┃ 35 ┃ 均 匀 ┃
┃ 2 ┃ 90 ┃ 1.2 ┃ 30 ┃ 宝塔 ┃
┃ 3 ┃ 80 ┃ 1.33 ┃ 27 ┃ 倒宝塔 ┃
┗━━━━━━━┻━━━━━━┻━━━━━━━━┻━━━━━━━┻━━━━━━━━┛
注：二次风门开度（自上而下）：
均匀型：70%、70%、70%、70%、70%}
宝塔型：20%、40%、60%、80%、100%；
倒宝塔：100%、80%、60%、40%、40%。
表5燃烧调整试验工况表
┏━━━━━━━━━┳━━━━━━┳━━━━━━━━┳━━━━━━━━┳━━━━━━━━━┓
┃瀑、 ┃ 负 荷 ┃ 过剩空气系数 ┃ 一次风速 ┃ 二次风门开度 ┃
┃ ┃ D ┃ auT ┃ W1 ┃ K2 ┃
┃ ┃ (MW) ┃ （一） ┃ （米／秒） ┃（自上排至下排） ┃
┣━━━━┳━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━━━╋━━━━━━━━┫ ┃
┃ 6 ┃ 1 ┃ 300 ┃ 1.10 ┃ 35 ┃ 均 匀 ┃
┃ 1 ┃ 2 ┃ 300 ┃ 1.20 ┃ 30 ┃ 宝塔 ┃
┃ 3 ┃ 3 ┃ 300 ┃ 1.33 ┃ 25 ┃ 倒宝塔 ┃
┣━━━━╋━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━━━╋━━━━━━━━╋━━━━━━━━━┫
┃ 9 ┃ 4 ┃ 270 ┃1*10 ┃ 30 ┃ 倒宝塔 ┃
┃ 8 ┃ 5 ┃ 270 ┃1.20 ┃ 25 ┃ 均 匀 ┃
┃ 12 ┃ 6 ┃ ┃1.33 ┃ 35 ┃ 宝塔 ┃
┣━━━━╋━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━━━╋━━━━━━━━╋━━━━━━━━━┫
┃ 13 ┃ 7 ┃ 240 ┃! .10 ┃ 25 ┃ 倒宝塔 ┃
┃ 1 7 ┃ 8 ┃ ┃1.20 ┃ 35 ┃ 均 匀 ┃
┃ 15 ┃ 9 ┃ ┃l.33 ┃ 30 ┃ 宝塔 ┃
┣━━━━╋━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━━━╋━━━━━━━━╋━━━━━━━━━┫
┃ 2 ┃ 10 ┃ 300 ┃1.10 ┃ 30 ┃ 均 匀 ┃
┃ 4 ┃ 11 ┃ J? ┃1.20 ┃ 25 ┃ 宝 塔 ┃
┃ 5 ┃ 12 ┃ ┃1.33 ┃ 35 ┃ 倒宝塔 ┃
┣━━━━╋━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━━━╋━━━━━━━━╋━━━━━━━━━┫
┃ 10 ┃ 13 ┃ 270 ┃1.10 ┃ 35 ┃ 宝塔 ┃
┃ 7 ┃ 14 ┃ ┃1.20 ┃ 30 ┃ 倒宝塔 ┃
┃ 11 ┃ 15 ┃ ┃1.33 ┃ 25 ┃ 均 匀 ┃
┣━━━━╋━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━━━╋━━━━━━━━╋━━━━━━━━━┫
┃ 18 ┃ 16 ┃ 240 ┃1.10 ┃ 25 ┃ 室塔 ┃
┃ 14 ┃ 17 ┃ ，， ┃ 1. 20 ┃ 35 ┃ 倒宝塔 ┃
┃ 1 6 ┃ 18 ┃ ┃ 1. 33 ┃ 30 ┃ 均 匀 ┃
┗━━━━┻━━━━┻━━━━━━┻━━━━━━━━┻━━━━━━━━┻━━━━━━━━━┛
8 由於负荷调度、现场煤种、设备条件等具体情况，於8月29日至8月30日先做试验编号沁1～12的270MW及300MW负荷的试验。於9月3日至9月4日再做编号№】3～18的240MW负荷白J试验
5．正交试验结果‘}析以各个工况的效率作为试验指标进行正交计算，正交计算结果见表6。
表6中第3及第4列为锅炉负荷与过剩空气系数的交互项，第7列为误差项。
表6 L18(3 7)正交计算表
┏━━━━━━┳━━━━━━┳━━━━━━┳━━━━━━━━━━━━━┳━━━━━━┳━━━━━━━━━━━━━┳━━━━┳━┳━━━┓
┃絷 ┃ D ┃ c【 ┃ D×a ┃ W ┃ K d ┃效率 ┃ ┃ ┃
┃ ┣━━━━━━┫ ┣━━━━━━┳━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━┳━━━━━━╋━━━━╋━╋━━━┫
┃ ┃ l ┃ 2 ┃ 3 ┃ 4 ┃ 5 ┃ 6 ┃ 7 ┃ ” ┃ ┃ ┃
┣━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━┫ ┣━━━━━━╋━━━━━━┫ ┣━━━━╋━╋━━━┫
┃ 1 ┃ 1 ┃ l ┃ l ┃ 1 ┃ 1 ┃ 1 ┃ 1 ┃ 90.45 ┃ ┃ ┃
┃ ┣━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━╋━╋━━━┫
┃ 2 ┃ 1 ┃ 2 ┃ 2 ┃ 2 ┃ 2 ┃ 2 ┃ 2 ┃ 90.91 ┃ ┃ ┃
┣━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━╋━╋━━━┫
┃ 3 ┃ 1 ┃ 3 ┃ 3 ┃ 3 ┃ 3 ┃ 3 ┃ 3 ┃ 90.22 ┃ ┃ ┃
┣━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━╋━╋━━━┫
┃ 4 ┃ 2 ┃ 1 ┃ 1 ┃ 2 ┃ 2 ┃ 3 ┃ 3 ┃ 90.27 ┃ ┃ ┃
┣━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━╋━╋━━━┫
┃ 5 ┃ 2 ┃ ┃ 2 ┃ 3 ┃ 3 ┃ 1 ┃ 1 ┃ 90.48 ┃ ┃ ┃
┣━━━━━━╋━━━━━━┫ ┣━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━╋━╋━━━┫
┃ 6 ┃ 2 ┃ 3 ┃ 3 ┃ 1 ┃ 1 ┃ 2 ┃ 2 ┃ 89.77 ┃ ┃ ┃
┣━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━╋━╋━━━┫
┃ 7 ┃ 3 ┃ 1 ┃ 2 ┃ l ┃ 3 ┃ 2 ┃ 3 ┃ 89.82 ┃ ┃ ┃
┣━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━╋━╋━━━┫
┃ 8 ┃ 3 ┃ 2 ┃ 3 ┃ 2 ┃ 1 ┃ 3 ┃ 1 ┃ 89.4 ┃ ┃ ┃
┣━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━╋━╋━━━┫
┃ 9 ┃ 3 ┃ 3 ┃ 1 ┃ 3 ┃ 2 ┃ 1 ┃ 2 ┃ 89.71 ┃ ┃ ┃
┣━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━╋━╋━━━┫
┃ 10 ┃ 1 ┃ 1 ┃ 3 ┃ 3 ┃ 2 ┃ 2 ┃ 1 ┃ 90.02 ┃ ┃ ┃
┣━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━╋━╋━━━┫
┃ 11 ┃ 1 ┃ 2 ┃ 1 ┃ l ┃ 3 ┃ 3 ┃ 2 ┃ 90.76 ┃ ┃ ┃
┣━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━╋━╋━━━┫
┃ 12 ┃ l ┃ 3 ┃ 2 ┃ 2 ┃ l ┃ l ┃ 3 ┃ 89.99 ┃ ┃ ┃
┣━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━╋━╋━━━┫
┃ 13 ┃ 2 ┃ l ┃ 2 ┃ 3 ┃ 1 ┃ 3 ┃ 2 ┃ 89.58 ┃ ┃ ┃
┣━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━╋━╋━━━┫
┃ 14 ┃ 2 ┃ 2 ┃ 3 ┃ l ┃ 2 ┃ 1 ┃ 3 ┃ 89.67 ┃ ┃ ┃
┃ ┣━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━╋━╋━━━┫
┃ 15 ┃ 2 ┃ 3 ┃ l ┃ 2 ┃ 3 ┃ 2 ┃ 1 ┃ 90.62 ┃ ┃ ┃
┣━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━╋━╋━━━┫
┃ 16 ┃ 3 ┃ 1 ┃ 3 ┃ 2 ┃ 3 ┃ l ┃ 2 ┃ 89.64 ┃ ┃ ┃
┣━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━╋━╋━━━┫
┃ 17 ┃ 3 ┃ 2 ┃ l ┃ 3 ┃ l ┃ 2 ┃ 3 ┃ 89.31 ┃ ┃ ┃
┣━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━╋━╋━━━┫
┃ 18 ┃ 3 ┃ 3 ┃ 2 ┃ 1 ┃ 2 ┃ 3 ┃ l ┃ 89.5 ┃ ┃ ┃
┣━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━┻━┻━━━┫
┃ Ii ┃ 542.35 ┃ 539.78 ┃ 541.12 ┃ 539.97 ┃ 538.5 ┃ 539.94 ┃ 540.47 ┃ ┃
┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃G = Elii = 1620.12 ┃
┣━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━┫ ┃
┃ ui ┃ 540.39 ┃ 540.53 ┃ 540.28 ┃ 540.83 ┃ 540.08 ┃ 540.45 ┃ 540.37 ┃ 1= 1 ┃
┣━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━━━━━┫
┃ Ⅲi ┃ 537.38 ┃ 539.81 ┃ 538.72 ┃ 539.32 ┃ 541. 54 ┃ 539.73 ┃ 539.28 ┃ ┃
┣━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━━━━━┫
┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃Gz = 262478.81 ┃
┣━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━━━━━┫
┃ I j 2 ┃294143. 52 ┃29J362. 45 ┃292810.8 5 ┃291567.6 ┃289982.2 5 ┃291535.2 0 ┃292107.82 ┃CT = 0}8 =145321*60 ┃
┣━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━┫ ┃
┃ Ⅱi2 ┃292021. 35 ┃292172.6 8 ┃291902.48 ┃292497.0 9 ┃291686.4 1 ┃292086.2 0 ┃291999.7 4 ┃ ┃
┣━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━┳━┳━━━┫
┃ Ⅲ12 ┃288777. 26 ┃291394.8 4 ┃290219.2 3 ┃290866.0 6 ┃293265.57 ┃291308.47 ┃290822.92 ┃ ┃ ┃ ┃
┣━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━╋━╋━━━┫
┃R12_1i2+ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃
┃Ⅱi2+Ⅲ l2 ┃874942.14 ┃874929. 97 ┃874932.5 7 ┃874930.7 5 ┃847934.23 ┃874929.8 8 ┃874930.4 8 ┃ ┃ ┃ ┃
┣━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━╋━╋━━━┫
┃吉Ri2 ┃145823. 69 ┃145821.6 6 ┃145822.10 ┃145821.79 ┃ 45822.37 ┃145821. 65 ┃145821. 75 ┃ ┃ ┃ ┃
┣━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━╋━╋━━━┫
┃Si= <_RjZ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃
┃-CT ┃ 2.09 ┃ 0.06 ┃ 0.50 ┃ 0 .19 ┃ 0.77 ┃ 0.05 ┃ 0 .15 ┃ ┃ ┃ ┃
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9 (1)第7列的偏差平方和S，=0. 15，单单改变过剩空气系数时的S。=0.06及改变二
次风门开度试验时的Se=0.05，均小於S，的数值，故这两项可以归为误差项，即：
Se= S7 +S2十Se =0.15+0.06+0.05= 0.26
(2)图5为根据表6中所列数据绘静l的曲线。100%负荷时锅炉效率最高，随着负荷降
低效率迅速降低；一次风速以2 7r米／秒时
效率最高，随着一次风速提高效率也迅速 巧
降低；二次风门开度以宝塔型时效率最 ：
高，随着上层二次风量增加效率逐渐下 纠。
降，但变化较平缓。 舶一
(3)对交互项DxX可作成交互作用表 蛹
7。由表7所列数据可见300MW最佳的炉
膛出口实测的过剩空气系数为1.18；而
┏━━━━┳━━━━┳━━━━┳━━━━┳━━┳━┳━━━━┳━━━━┳━━━┳━━┳━━┳━┳━┳━┳━┓
┃ ＼ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃
┣━━━━╋━━━━╋━━━━╋━━━━╋━━╋━╋━━━━╋━━━━╋━━━╋━━╋━━╋━╋━╋━╋━┫
┃ ┃ ＼ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ 、 ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃
┣━━━━╋━━━━╋━━━━╋━━━━╋━━╋━╋━━━━╋━━━━╋━━━╋━━╋━━╋━╋━╋━╋━┫
┃ ┃ ┃ 、I ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ＼ ┃ ┃ ┃＼ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃
┣━━━━╋━━━━╋━━━━╋━━━━╋━━╋━╋━━━━╋━━━━╋━━━╋━━╋━━╋━╋━╋━╋━┫
┃ ┃ ┃＼ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃、 ┃＼ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃
┣━━━━╋━━━━╋━━━━╋━━━━╋━━╋━╋━━━━╋━━━━╋━━━╋━━╋━━╋━╋━╋━╋━┫
┃ ┃ ┃ ┃＼ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ＼ ┃＼ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃
┣━━━━╋━━━━╋━━━━╋━━━━╋━━╋━╋━━━━╋━━━━╋━━━╋━━╋━━╋━╋━╋━╋━┫
┃ ┃ ┃ ┃ ＼ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃% ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃
┃ ┃ ┃ ┃ ┃-么 ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃
┗━━━━┻━━━━┻━━━━┻━━━━┻━━┻━┻━━━━┻━━━━┻━━━┻━━┻━━┻━┻━┻━┻━┛
图5主要因素对指标的影响。
270MW及240MW时的最佳值分 表7 Da”T相互作用表
别为1.2G及1.38。
6．方差分析及F检验
根据正交计算结果，先求出
各因素的自由度fi，然后求出因
素水平引起的平均偏差和平方与
误差平均偏差平方和之比F，再与
由F分布表查得的F比的临界值进
┏━━━━━┳━━━━━━━━━┳━━━━━┳━━━━━┓
┃、 OUT ┃ ┃ ┃ ┃
┃ D 、 ┃ 1.18 ┃ 1.26 ┃ 1. 38 ┃
┃ ＼、 ┃ ┃ ┃ ┃
┣━━━━━┫ ┣━━━━━╋━━━━━┫
┃300MW ┃ 181. 21 ┃180.89 ┃179.02 ┃
┃270MW ┃ J 79.32 ┃180.90 ┃180.06 ┃
┃240MW ┃179.44 ┃179.04 ┃180.24 ┃
┗━━━━━┻━━━━━━━━━┻━━━━━┻━━━━━┛
衙比较，即所谓进行下检验，从而可以得到各种因素影响的显著程度。
方差分析结果见表8。
表8方差分析表
┏━━━━━━━┳━━━━━━━━━━━━┳━━━━┳━━━━━┳━━━┳━━━━━━┓
┃ ┃ ┃ ┃平均偏差 ┃ ┃ ┃
┃方差来源 ┃ 偏 差 平 方 和 ┃自由度 ┃ ┃ FA ┃显著性 ┃
┃ ┃ ┃ ┃平方和 ┃ ┃ ┃
┣━━━━━━━╋━━━━━━━━━━━━╋━━━━╋━━━━━╋━━━╋━━━━━━┫
┃ D ┃SD = Sl = 2.09 ┃ 2 ┃1*045 ┃24.30 ┃ 繁荣 ┃
┃ X.i. U ┃S2 =S2 =0.06 ┃ 2 ┃ ┃ ┃ ┃
┃D x X,ru ┃SD X 2T = Ss十S* = 0.69 ┃ 4 ┃0 .173 ┃4.01 ┃ （睾） ┃
┃Wl ┃SWL = S5 = 0.77 ┃ 2 ┃0.385 ┃8.95 ┃ 米 ┃
┃ Kd ┃Skot = Se = 0.05 ┃ 2 ┃ ┃ ┃ ┃
┃ e ┃Se=Sr +S2+Se =0.26 ┃ 6 ┃0.043 ┃ ┃ ┃
┗━━━━━━━┻━━━━━━━━━━━━┻━━━━┻━━━━━┻━━━┻━━━━━━┛
根据各因素自由度及误差自由度由F分布表查得F比的临界值分别为：
F0.1(2.6)=3.46、Fo.os(2.6)=5.14、Fo.oi}
F0.1(4.6)=3.18、F0.05(4.6)=4.53、F0.01(2.6) =10.9}
把表中的FA值与F比临界值相比，可见：
(1)负荷D的FA 5 24.30，这大於FO．01(2.6)，即说明D对叼有高度显著影响（素常）I
10 (2)一次风速W1的FA= 8.95,即F0.01(2.6》FA>F0.05(2.6),即Wl对”有显著影响（米）；
(3)交互项D×a,ru的FA=4.01,即F0.05(4.6》FA>F0.1(4.6)，即D×a,r"即11有一定影响（米）。
（四）锅炉效率考核试验
按设计锅炉效率在300MW时为90.50b，该时的锅炉保证效率为89%，考核试验目的是沁定锅炉实际效率能否达到保证值。为比较起见，还{赠定了240MW时的锅炉效率。
1．试验工况的决定
试验工况的决定主要决定於：燃烧调整试验结果，以往的运行经验，设备条件。经有关人员研究后决定300MW试验时采用下述工况：
(1)磨煤机投运甲、乙、丁3台，试验时的煤粉细度R90= 23.3qo、R200= 2.9%，
(2)二次风门维持均匀开度，
( 3)一次风速30米／秒左右，
(4)炉膛出口过剩空气系数1.2左右，
试验正式开始前的1.5小时即已维持所需的工况，因限於试验煤种，正式测定时间为2.5小时。
2．测量项目及测量方法
测量项目及方法基本上与表工所列相同，为提高试验精度在下述测量项目上作了改进：
(1)排烟温度采用网格布置，在预热器出口左右侧各布置40根热屯偶，共布置了80根热电偶，
(2)飞灰可燃物试样则由静压平衡等速取样装置取得，在预热器进口烟遭上各采用1台取样装置，每侧各开5个取样孔，每个孔中各取5点，飞灰可燃物由其平均试样测得I
(3)未燃气体成份用气相色谱仪进行测量，在预热器进口处用球胆取样后，送至电厂化验室进行分析。
3．试验煤种
试验时采用徐淮统煤。煤质分析结果：
Wy=6.27qoJ A'=21.31%JV‘=27%J Cy= 62.290/61 H'=3.28%,0,=5.38%,Ny；0.980h，Sy= 0.49%Q'DW= 5805.2大卡／公斤。
4．效率考核试验测定结果
试验时低负荷只做到80%，而设计的低负荷为70%及30%，表9中所列设计值为100%及70%时的数值。
再循环风机从未使用过，试验时停用。瑟9锅炉设计指标与实测值的比较
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┃ ┃ ┃ ┃ ┃ 100% ┃ 80% ┃
┃ ┃ ┃ ┃ ┣━━━━━┳━━━━━━━╋━━━━━━━━┳━━━━━━━━━┫
┃ ┃ 项 目 ┃ ┃ 单位 ┃ ┃ ┃'谈计 ┃ ┃
┃ ┃ ┃ ┃ ┃设计 ┃ ┃ ┃ ┃
┃ ┃ 煤质 资料 ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃
┃ 1 ┃ 应用咕水份 ┃WY ┃ % ┃ 9.52 ┃ 6.27 ┃ 9.52 ┃ 6.27 ┃
┃ 2 ┃ 灰份 ┃ AY ┃ ，， ┃31.67 ┃ 21. 31 ┃31.67 ┃21.31 ┃
┃ 3 ┃ 碳 ┃ CY ┃ f， ┃47.49 ┃62.29 ┃47.49 ┃62.29 ┃
┃ 4 ┃ 氢 ┃HY ┃ ┃ 3.33 ┃ 3.28 ┃ 3.33 ┃ 3.28 ┃
┃ 5 ┃ 氧 ┃ OY ┃ ，， ┃ 5.94 ┃ 5.38 ┃ 5.94 ┃ 5.38 ┃
┃ 6 ┃ 氮 ┃NY ┃ ┃ 1.48 ┃ 0.98 ┃ 1. 48 ┃ 0.98 ┃
┃ 7 ┃ 硫 ┃ SY ┃ ┃ 0.57 ┃ 0.49 ┃ 0.57 ┃ 0.49 ┃
┃ 8 ┃ 低位发热尾 ┃Q"D ┃大，卡／公斤 ┃4390 ┃5805.2 ┃4390 ┃5805.2 ┃
┃ 9 ┃ 可燃基挥发份 ┃VY ┃ % ┃36.04 ┃ 27 ┃36.04 ┃ 27 ┃
┃ ┃ 主要参数 ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃
┃ 10 ┃ 一次冷流量 ┃ Di ┃ 吨／时 ┃IOOO ┃996.8 ┃670 ┃807.6 ┃
┃ 11 ┃ 温度 ┃ tl ┃ ℃ ┃555 ┃ 551. 7 ┃555 ┃549.6 ┃
┃ 12 ┃ 压力 ┃ Pi ┃公斤／厘米2 ┃171 ┃164.25 ┃171 ┃164.2 ┃
┃ 13 ┃ 二次冷流量 ┃ D2 ┃ 吨／时 ┃830 ┃ ┃579 ┃ ┃
┃ 14 ┃ 温度 ┃ t2 ┃ ℃ ┃555 ┃549.4 ┃555 ┃541.8 ┃
┃ 15 ┃ 压力 ┃ P2 ┃公斤／厘米2 ┃ 34 ┃36.25 ┃24.5 ┃ 30 ┃
┃ 16 ┃ 给水温度 ┃ tgs ┃ ℃ ┃265 ┃265 ┃238 ┃255 ┃
┃ 17 ┃ 进风温度 ┃ ┃ ┃ 20 ┃ 34 ┃ 20 ┃ 32 ┃
┃ 18 ┃ 热风温度 ┃ ti. k ┃ ┃310 ┃336.1 ┃293 ┃ 319 .3 ┃
┃ 19 ┃ 排烟温度 ┃ Ipy ┃ ，， ┃ 131. 7 ┃163.75 ┃ 121. 2 ┃172.3 ┃
┃ ┃ 各项热损失及效率 ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃
┃ 20 ┃ 排烟热损失 ┃ q2 ┃ o ┃ 6.77 ┃ 7.76 ┃ 6.3 ┃ 8.07 ┃
┃ 21 ┃ 化学未完全燃烧损失 ┃ qa ┃ |， ┃ 0.5 ┃ o ┃ 0.5 ┃ o ┃
┃ 22 ┃ 机械未完全燃烧损失 ┃ q4 ┃ ，， ┃ 2.0 ┃0.94 ┃ 2.0 ┃ 0.84 ┃
┃ 23 ┃ 散热损失 ┃ qs ┃ ┃ 0.2 ┃ 0.2 ┃ 0.3 ┃ 0.25 ┃
┃ 24 ┃ 灰渣热损失 ┃ qe ┃ ┃ / ┃ 0.2 ┃ ┃ 0.25 ┃
┃ 25 ┃ 锅炉效率 ┃ 11 ┃ ┃90.5 ┃90.95 ┃90.9 ┃90.98 ┃
┃ ┃ 其 它 ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃
┃ 26 ┃炉膛出口过剩空气系数 ┃ a 'i l, ┃ ／ ┃1.206 ┃ 1.23 ┃1.272 ┃ J .1. 7 ┃
┃ 27 ┃烟气再循环率 ┃ ┃ % ┃ 5.0 ┃ ┃ 19.9 6 ┃ / ┃
┃ 28 ┃锅炉保证效率 ┃ Tl ┃ }， ┃ 89 ┃ ┃ ┃ ┃
┗━━━┻━━━━━━━━━━━┻━━━━━━━┻━━━━━━━┻━━━━━┻━━━━━━━┻━━━━━━━━┻━━━━━━━━━┛ 由表9所设计值与实测直比较可见，排烟热损失实测值高於设计值，机械未完全燃烧损失则小於设计值。
5．实测值锅炉效率的修正
给水温度实测直正好等於设计值，故不必修正。
进风温度试验时为34℃，比设计值高出14℃，按下式进行修正：
,6，，：一tb SF (I/ -I，，)+,7(，。，—tSF)℃
（，7 - tSF）
求得Ibpy= 155.3℃连同20℃的送风温度求得修正后的锅炉效率为90.67，%高於设计值。
（五）预热器漏风测定
预热器漏风测定与锅炉效率考核试验同时进行，故测定布置与测量方法参见上述。
测定结果见表10。 菱10预热器漏风测定结果汇总
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┃ ┃ ┃ ┃ ┃ 100 qo负荷 ┃ 80%负荷 ┃
┃序号 ┃ 项 目 ┃符 号 ┃ 单位 ┃ ┃ ┃
┃ ┃ ┃ ┃ ┣━━━━━━━┳━━━━━━━╋━━━━━━━━┳━━━━━━━┫
┃ ┃ ┃ ┃ ┃甲 侧 ┃乙侧 ┃甲 侧 ┃乙侧 ┃
┣━━━╋━━━━━━━━━╋━━━━╋━━━━━╋━━━━━━━╋━━━━━━━╋━━━━━━━━╋━━━━━━━┫
┃ ┃ 烟 气 侧 ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃
┃1 ┃ 预热器进口烟温 ┃I ┃ ℃ ┃367.2 ┃358.4 ┃345.5 ┃338.9 ┃
┃2 ┃ 负压 ┃Hi ┃毫米水柱 ┃ / ┃ / ┃ / ┃ / ┃
┃3 ┃ 二氧化碳 ┃ROz ┃ % ┃14.67 ┃ 14 .18 ┃ 15 .2 ┃ 15 .18 ┃
┃4 ┃ 氧 ┃02 ┃ ，， ┃ 4.45 ┃ 5.27 ┃ 3.93 ┃ 4.22 ┃
┃5 ┃ 过量空气系数 ┃a ┃ ／ ┃1,2562 ┃1,3217 ┃1,2179 ┃1,2390 ┃
┃6 ┃ 预热器出口烟温 ┃Iu ┃ ℃ ┃156.97 ┃170.5 ┃155.90 ┃188.6 ┃
┃7 ┃ 负压 ┃Hu ┃毫米水柱 ┃-270 ┃--270 ┃-190 ┃-190 ┃
┃8 ┃ 二氧化碳 ┃ROz ┃ % ┃13.72 ┃12.83 ┃ 14 .22 ┃13.94 ┃
┃9 ┃ 氧 ┃O! ┃ ┃ 5.41 ┃ 6.67 ┃ 4.85 ┃ 5.28 ┃
┃10 ┃ 过星空气系数 ┃au ┃ ／ ┃1,3335 ┃1,4508 ┃1,2873 ┃1,3225 ┃
┃ ┃ 空 气 侧 ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃
┃11 ┃ 预热器进口风温 ┃tl ┃ ℃ ┃ 34 ┃ 34 ┃ 32 ┃ 32 ┃
┃12 ┃ 风压 ┃P1 ┃毫米水柱 ┃200 ┃ 198 ┃100 ┃ 80 ┃
┃13 ┃ 风量 ┃Q ┃ 米3／时 ┃516775 ┃488307 ┃402668 ┃312669 ┃
┃14 ┃ 出口风温 ┃tu ┃ ℃ ┃ 3 31.7 ┃340.4 ┃ 310 .3 ┃328.2 ┃
┃15 ┃ 风压 ┃P,. ┃毫米水柱 ┃ 130 ┃ 130 ┃ 50 ┃ 50 ┃
┃ ┃ 漏风 ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃
┃16 ┃ 漏风系数 ┃ ┃ ／ ┃0.077 ┃0*129 ┃0.069 ┃0.084 ┃
┗━━━┻━━━━━━━━━┻━━━━┻━━━━━┻━━━━━━━┻━━━━━━━┻━━━━━━━━┻━━━━━━━┛
13 由表lo数据可见，甲、乙两侧预热器的漏风系数均比设计值的0.2约小一半左右。平均
以为0.103。，
（六）预热器传热特性
100%负荷考核试验时，80点热电偶实测的排烟温度平均值为163.75℃，比设计值的131.7℃高出32.05℃
预热器传热特哇试验的目的是查明排烟温度偏高的原因。对原设计及实测结皋进行分析计算(见汇总表2)发现，本锅炉排烟温度偏高的原因：
1)原设计时未考虑制粉系统漏风，预热器进口空气侧过量空气系数Bl高了0.06，如考虑该因素后，排烟温度将为138.7℃，要升高7.0℃；
2)预热器设计进口风温为20℃，试验时为34℃，该因素使排烟温度升至141.0℃，即升高了9.3℃；
3)预热器原设计的漏风系数为0.20，实际上漏风系数只有其一半左右，它将使排烟温度升至13‘{．4℃，升高了4.7℃左右；
4)影响最大的因素是通过预热器风量，j、於原设计风量。它使排烟温度升至16】．96℃，即升高了30.3℃；
5)由於试验煤种不同於设计煤种，它使排烟温度有所下降，约降低了4.4℃；
6)如按设计煤种、预热器实测的漏风系数、实际经过预热器的风量、实际的进风温度计算的排烟温度为165. 63℃写实测的1 63,75℃颇为一致，可见原设计的计算公式及采用的利昭系数还是正确的。
（七）结 语
1)在试验煤种的条件下，锅炉已达到保证效率，
2)通过调整试验后认为，锅炉在满负荷及低一次风速（27米／秒）时效率最高，300MW时实测的最佳过量空气系数为1.18，270MW及240MW时的最佳值分别为1.26及1.38}二次门开度影响不显著，
3)预热器的平均漏风系数为0.13，小于设计值的0.20;
4)排烟温度偏高的主要原因是漏风系数减小；未考虑制粉系统掺冷风，进口风温偏离设计值所致。
本燃烧器结构还是有如下的特点：
(1)为适应煤种变化，可在停炉检修时改变一、二次风喷口截面。在正式试验前，曾把一、二次风喷口截面由0. 117504及0.1652米2改为0.108104及0.1176米2，设计一、二次风速修改为30及62米／秒。
(2)设计喷咀可摆动±20℃。但是热态运行时无法摆动，目前采用的喷咀角度自上而下为：-10。．-5。．O。．00.O。．O。．O。．O。．O。。
(3)为满足锅炉启动及冲管需要，在下面3层二次风喷咀中共放置24支机械雾化油喷咀，本试验中把油枪切除，全部烧煤。
(4)-、二次风喷咀头部镶以Cr20N114S112耐热钢材料，该头部做成可卸式，以便更换。蓝可转动调节螺栓，从而改变喷咀出口截面，见图3。
(5)各层二次风风道内均设置机翼形测风装置(见图4)。冷态试验时曾对其修正系数进行过标定。
燃烧系统采用钢球磨煤机、中间储仓制、乏气送粉制粉系统。各一次风管中设有专f]的可调缩孔，可以单独调节各根管子的一次风量，在冷态试验中曾进行过调整，同一层各一次风量偏差尽可能减至最小。
原设计采用4台DTM350/600塑及M9- -17 - J.i型Jxbl6，巧D排粉机（试验前已改为M6 -30-11型№19%），分别带一层一次风喷咀。
4 （三）燃烧调整试验
通过燃烧调整试验了解运行工况对锅炉效率的影响北寻求最佳运行工况，为电厂安全经济运行及下阶段锅炉效率考核试验提供最佳工况。
1．试验内容
试验开始前先进了锅炉冷态空气动力场试验，对一次风靠背式测速管及二次风机翼型测速装置进行了标定；对各一次风管中的可调缩孔进行了冷态调整，冷态试验证实了二次风速提高后使炉内气流直径缩小，监由原来的椭园趋於花园（详见"谏壁发电厂8号炉冷态空广己动力试验报告,）。
根据以往经验，对锅炉效率影响较大因素为：锅炉负荷、各层二次风门开度、炉膛出口过剩宅气系数、一次风速及煤粉细度等5个因素。由於受设备及时间条件的限制，煤粉细度对锅炉效率影响的试验较难进行，经讨论决定所有试验均按电厂运行习惯将煤粉细度维持为
3．试验煤种
为使各试验工况的结果能相互比较，规茬试验期间停止油助燃，全部烧煤，监希望使用媒质尽量相对稳定，故试验时采用由浦口码头转驳来厂的徐淮统煤，监且尽可能从驳船直接加入8号炉煤仓，试验时由电厂化学分场做工业分析，由上海发电设备成套设计研究所做之索分析数据见表3。
表3燃烧调整试验时煤质分析
┏━━━┳━━━━━━━━━┳━━━┳━━━┳━━━━━━━━━┳━━━━━━━━┓
┃ ┃ ┃ ┃ ┃ 300、270MW试验 ┃ ┃
┃序号 ┃ 项 目 ┃符号 ┃单位 ┃ ┃240MW试验时煤质 ┃
┃ ┃ ┃ ┃ ┃ 时煤质 ┃ ┃
┣━━━╋━━━━━━━━━╋━━━╋━━━╋━━━━━━━━━╋━━━━━━━━┫
┃ l ┃ 应用基水份 ┃Wy ┃ % ┃ 5.20 ┃ 10 . 31 ┃
┃ 2 ┃ 应用基灰份 ┃Ay ┃ ┃28.64 ┃18.76 ┃
┃ 3 ┃ 应用基碳 ┃Cy ┃ ┃55.39 ┃59.34 ┃
┃ 4 ┃ 应用基氢 ┃Hy ┃ ┃ 3.39 ┃ 3.66 ┃
┃ 5 ┃ 应用基氧 ┃Oy . ┃ ┃ 6.04 ┃ 6.24 ┃
┃ 6 ┃ 应用基氮 ┃Ny ┃ ┃ 0.86 ┃ 0.95 ┃
┃ 7 ┃ 应用基硫 ┃Sy ┃ ┃ 0.48 ┃ 0.74 ┃
┃ 8 ┃ 低位发热量 ┃ ┃k首| ┃ ┃ ┃
┃ ┃ ┃ ┃公斤 ┃5063.6 ┃5557.9 ┃
┃ 9 ┃ 可燃基挥发物 ┃ ┃% ┃31.03 ┃ 31.0 7 ┃
┗━━━┻━━━━━━━━━┻━━━┻━━━┻━━━━━━━━━┻━━━━━━━━┛
4。利用正交表安排燃烧调整试验
本燃烧调整试验共考虑变化负荷、过剩空气系数、二次风门开度、一次风速等4个因素，每个因素要变化3个水平，试验工作量较大。为减少试验工作量，经讨论后决定利用正交表安排燃烧调整试验。利用正交试验法还可提高试验精度如比较各因素影响的大小、因素
7的交互影响及误差分析等。选择的因素水平表及燃烧调整试验工况安排分别见表4及5。
表4因素水平表
┏━━━━━━━┳━━━━━━┳━━━━━━━━┳━━━━━━━┳━━━━━━━━┓
┃、＼ 因素 ┃ 锅炉负荷 ┃ 过剩空气系数 ┃ 一次风速 ┃ 二次风门开度 ┃
┃ ＼ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃
┃ 、~’＼ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃
┃ ＼、 ┃ ┃ 2警 ┃ Wl(米／秒) ┃ Koi ┃
┃水平 ＼、~、 ┃ D(%) ┃ ┃ ┃ ┃
┃ ＼ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃
┣━━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━━━╋━━━━━━━╋━━━━━━━━┫
┃ 1 ┃ 100 ┃ 1.1 ┃ 35 ┃ 均 匀 ┃
┃ 2 ┃ 90 ┃ 1.2 ┃ 30 ┃ 宝塔 ┃
┃ 3 ┃ 80 ┃ 1.33 ┃ 27 ┃ 倒宝塔 ┃
┗━━━━━━━┻━━━━━━┻━━━━━━━━┻━━━━━━━┻━━━━━━━━┛
注：二次风门开度（自上而下）：
均匀型：70%、70%、70%、70%、70%}
宝塔型：20%、40%、60%、80%、100%；
倒宝塔：100%、80%、60%、40%、40%。
表5燃烧调整试验工况表
┏━━━━━━━━━┳━━━━━━┳━━━━━━━━┳━━━━━━━━┳━━━━━━━━━┓
┃瀑、 ┃ 负 荷 ┃ 过剩空气系数 ┃ 一次风速 ┃ 二次风门开度 ┃
┃ ┃ D ┃ auT ┃ W1 ┃ K2 ┃
┃ ┃ (MW) ┃ （一） ┃ （米／秒） ┃（自上排至下排） ┃
┣━━━━┳━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━━━╋━━━━━━━━┫ ┃
┃ 6 ┃ 1 ┃ 300 ┃ 1.10 ┃ 35 ┃ 均 匀 ┃
┃ 1 ┃ 2 ┃ 300 ┃ 1.20 ┃ 30 ┃ 宝塔 ┃
┃ 3 ┃ 3 ┃ 300 ┃ 1.33 ┃ 25 ┃ 倒宝塔 ┃
┣━━━━╋━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━━━╋━━━━━━━━╋━━━━━━━━━┫
┃ 9 ┃ 4 ┃ 270 ┃1*10 ┃ 30 ┃ 倒宝塔 ┃
┃ 8 ┃ 5 ┃ 270 ┃1.20 ┃ 25 ┃ 均 匀 ┃
┃ 12 ┃ 6 ┃ ┃1.33 ┃ 35 ┃ 宝塔 ┃
┣━━━━╋━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━━━╋━━━━━━━━╋━━━━━━━━━┫
┃ 13 ┃ 7 ┃ 240 ┃! .10 ┃ 25 ┃ 倒宝塔 ┃
┃ 1 7 ┃ 8 ┃ ┃1.20 ┃ 35 ┃ 均 匀 ┃
┃ 15 ┃ 9 ┃ ┃l.33 ┃ 30 ┃ 宝塔 ┃
┣━━━━╋━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━━━╋━━━━━━━━╋━━━━━━━━━┫
┃ 2 ┃ 10 ┃ 300 ┃1.10 ┃ 30 ┃ 均 匀 ┃
┃ 4 ┃ 11 ┃ J? ┃1.20 ┃ 25 ┃ 宝 塔 ┃
┃ 5 ┃ 12 ┃ ┃1.33 ┃ 35 ┃ 倒宝塔 ┃
┣━━━━╋━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━━━╋━━━━━━━━╋━━━━━━━━━┫
┃ 10 ┃ 13 ┃ 270 ┃1.10 ┃ 35 ┃ 宝塔 ┃
┃ 7 ┃ 14 ┃ ┃1.20 ┃ 30 ┃ 倒宝塔 ┃
┃ 11 ┃ 15 ┃ ┃1.33 ┃ 25 ┃ 均 匀 ┃
┣━━━━╋━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━━━╋━━━━━━━━╋━━━━━━━━━┫
┃ 18 ┃ 16 ┃ 240 ┃1.10 ┃ 25 ┃ 室塔 ┃
┃ 14 ┃ 17 ┃ ，， ┃ 1. 20 ┃ 35 ┃ 倒宝塔 ┃
┃ 1 6 ┃ 18 ┃ ┃ 1. 33 ┃ 30 ┃ 均 匀 ┃
┗━━━━┻━━━━┻━━━━━━┻━━━━━━━━┻━━━━━━━━┻━━━━━━━━━┛
8 由於负荷调度、现场煤种、设备条件等具体情况，於8月29日至8月30日先做试验编号沁1～12的270MW及300MW负荷的试验。於9月3日至9月4日再做编号№】3～18的240MW负荷白J试验
5．正交试验结果‘}析以各个工况的效率作为试验指标进行正交计算，正交计算结果见表6。
表6中第3及第4列为锅炉负荷与过剩空气系数的交互项，第7列为误差项。
表6 L18(3 7)正交计算表
┏━━━━━━┳━━━━━━┳━━━━━━┳━━━━━━━━━━━━━┳━━━━━━┳━━━━━━━━━━━━━┳━━━━┳━┳━━━┓
┃絷 ┃ D ┃ c【 ┃ D×a ┃ W ┃ K d ┃效率 ┃ ┃ ┃
┃ ┣━━━━━━┫ ┣━━━━━━┳━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━┳━━━━━━╋━━━━╋━╋━━━┫
┃ ┃ l ┃ 2 ┃ 3 ┃ 4 ┃ 5 ┃ 6 ┃ 7 ┃ ” ┃ ┃ ┃
┣━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━┫ ┣━━━━━━╋━━━━━━┫ ┣━━━━╋━╋━━━┫
┃ 1 ┃ 1 ┃ l ┃ l ┃ 1 ┃ 1 ┃ 1 ┃ 1 ┃ 90.45 ┃ ┃ ┃
┃ ┣━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━╋━╋━━━┫
┃ 2 ┃ 1 ┃ 2 ┃ 2 ┃ 2 ┃ 2 ┃ 2 ┃ 2 ┃ 90.91 ┃ ┃ ┃
┣━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━╋━╋━━━┫
┃ 3 ┃ 1 ┃ 3 ┃ 3 ┃ 3 ┃ 3 ┃ 3 ┃ 3 ┃ 90.22 ┃ ┃ ┃
┣━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━╋━╋━━━┫
┃ 4 ┃ 2 ┃ 1 ┃ 1 ┃ 2 ┃ 2 ┃ 3 ┃ 3 ┃ 90.27 ┃ ┃ ┃
┣━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━╋━╋━━━┫
┃ 5 ┃ 2 ┃ ┃ 2 ┃ 3 ┃ 3 ┃ 1 ┃ 1 ┃ 90.48 ┃ ┃ ┃
┣━━━━━━╋━━━━━━┫ ┣━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━╋━╋━━━┫
┃ 6 ┃ 2 ┃ 3 ┃ 3 ┃ 1 ┃ 1 ┃ 2 ┃ 2 ┃ 89.77 ┃ ┃ ┃
┣━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━╋━╋━━━┫
┃ 7 ┃ 3 ┃ 1 ┃ 2 ┃ l ┃ 3 ┃ 2 ┃ 3 ┃ 89.82 ┃ ┃ ┃
┣━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━╋━╋━━━┫
┃ 8 ┃ 3 ┃ 2 ┃ 3 ┃ 2 ┃ 1 ┃ 3 ┃ 1 ┃ 89.4 ┃ ┃ ┃
┣━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━╋━╋━━━┫
┃ 9 ┃ 3 ┃ 3 ┃ 1 ┃ 3 ┃ 2 ┃ 1 ┃ 2 ┃ 89.71 ┃ ┃ ┃
┣━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━╋━╋━━━┫
┃ 10 ┃ 1 ┃ 1 ┃ 3 ┃ 3 ┃ 2 ┃ 2 ┃ 1 ┃ 90.02 ┃ ┃ ┃
┣━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━╋━╋━━━┫
┃ 11 ┃ 1 ┃ 2 ┃ 1 ┃ l ┃ 3 ┃ 3 ┃ 2 ┃ 90.76 ┃ ┃ ┃
┣━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━╋━╋━━━┫
┃ 12 ┃ l ┃ 3 ┃ 2 ┃ 2 ┃ l ┃ l ┃ 3 ┃ 89.99 ┃ ┃ ┃
┣━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━╋━╋━━━┫
┃ 13 ┃ 2 ┃ l ┃ 2 ┃ 3 ┃ 1 ┃ 3 ┃ 2 ┃ 89.58 ┃ ┃ ┃
┣━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━╋━╋━━━┫
┃ 14 ┃ 2 ┃ 2 ┃ 3 ┃ l ┃ 2 ┃ 1 ┃ 3 ┃ 89.67 ┃ ┃ ┃
┃ ┣━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━╋━╋━━━┫
┃ 15 ┃ 2 ┃ 3 ┃ l ┃ 2 ┃ 3 ┃ 2 ┃ 1 ┃ 90.62 ┃ ┃ ┃
┣━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━╋━╋━━━┫
┃ 16 ┃ 3 ┃ 1 ┃ 3 ┃ 2 ┃ 3 ┃ l ┃ 2 ┃ 89.64 ┃ ┃ ┃
┣━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━╋━╋━━━┫
┃ 17 ┃ 3 ┃ 2 ┃ l ┃ 3 ┃ l ┃ 2 ┃ 3 ┃ 89.31 ┃ ┃ ┃
┣━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━╋━╋━━━┫
┃ 18 ┃ 3 ┃ 3 ┃ 2 ┃ 1 ┃ 2 ┃ 3 ┃ l ┃ 89.5 ┃ ┃ ┃
┣━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━┻━┻━━━┫
┃ Ii ┃ 542.35 ┃ 539.78 ┃ 541.12 ┃ 539.97 ┃ 538.5 ┃ 539.94 ┃ 540.47 ┃ ┃
┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃G = Elii = 1620.12 ┃
┣━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━┫ ┃
┃ ui ┃ 540.39 ┃ 540.53 ┃ 540.28 ┃ 540.83 ┃ 540.08 ┃ 540.45 ┃ 540.37 ┃ 1= 1 ┃
┣━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━━━━━┫
┃ Ⅲi ┃ 537.38 ┃ 539.81 ┃ 538.72 ┃ 539.32 ┃ 541. 54 ┃ 539.73 ┃ 539.28 ┃ ┃
┣━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━━━━━┫
┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃Gz = 262478.81 ┃
┣━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━━━━━┫
┃ I j 2 ┃294143. 52 ┃29J362. 45 ┃292810.8 5 ┃291567.6 ┃289982.2 5 ┃291535.2 0 ┃292107.82 ┃CT = 0}8 =145321*60 ┃
┣━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━┫ ┃
┃ Ⅱi2 ┃292021. 35 ┃292172.6 8 ┃291902.48 ┃292497.0 9 ┃291686.4 1 ┃292086.2 0 ┃291999.7 4 ┃ ┃
┣━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━┳━┳━━━┫
┃ Ⅲ12 ┃288777. 26 ┃291394.8 4 ┃290219.2 3 ┃290866.0 6 ┃293265.57 ┃291308.47 ┃290822.92 ┃ ┃ ┃ ┃
┣━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━╋━╋━━━┫
┃R12_1i2+ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃
┃Ⅱi2+Ⅲ l2 ┃874942.14 ┃874929. 97 ┃874932.5 7 ┃874930.7 5 ┃847934.23 ┃874929.8 8 ┃874930.4 8 ┃ ┃ ┃ ┃
┣━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━╋━╋━━━┫
┃吉Ri2 ┃145823. 69 ┃145821.6 6 ┃145822.10 ┃145821.79 ┃ 45822.37 ┃145821. 65 ┃145821. 75 ┃ ┃ ┃ ┃
┣━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━╋━╋━━━┫
┃Si= <_RjZ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃
┃-CT ┃ 2.09 ┃ 0.06 ┃ 0.50 ┃ 0 .19 ┃ 0.77 ┃ 0.05 ┃ 0 .15 ┃ ┃ ┃ ┃
┗━━━━━━┻━━━━━━┻━━━━━━┻━━━━━━┻━━━━━━┻━━━━━━┻━━━━━━┻━━━━━━┻━━━━┻━┻━━━┛
9 (1)第7列的偏差平方和S，=0. 15，单单改变过剩空气系数时的S。=0.06及改变二
次风门开度试验时的Se=0.05，均小於S，的数值，故这两项可以归为误差项，即：
Se= S7 +S2十Se =0.15+0.06+0.05= 0.26
(2)图5为根据表6中所列数据绘静l的曲线。100%负荷时锅炉效率最高，随着负荷降
低效率迅速降低；一次风速以2 7r米／秒时
效率最高，随着一次风速提高效率也迅速 巧
降低；二次风门开度以宝塔型时效率最 ：
高，随着上层二次风量增加效率逐渐下 纠。
降，但变化较平缓。 舶一
(3)对交互项DxX可作成交互作用表 蛹
7。由表7所列数据可见300MW最佳的炉
膛出口实测的过剩空气系数为1.18；而
┏━━━━┳━━━━┳━━━━┳━━━━┳━━┳━┳━━━━┳━━━━┳━━━┳━━┳━━┳━┳━┳━┳━┓
┃ ＼ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃
┣━━━━╋━━━━╋━━━━╋━━━━╋━━╋━╋━━━━╋━━━━╋━━━╋━━╋━━╋━╋━╋━╋━┫
┃ ┃ ＼ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ 、 ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃
┣━━━━╋━━━━╋━━━━╋━━━━╋━━╋━╋━━━━╋━━━━╋━━━╋━━╋━━╋━╋━╋━╋━┫
┃ ┃ ┃ 、I ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ＼ ┃ ┃ ┃＼ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃
┣━━━━╋━━━━╋━━━━╋━━━━╋━━╋━╋━━━━╋━━━━╋━━━╋━━╋━━╋━╋━╋━╋━┫
┃ ┃ ┃＼ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃、 ┃＼ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃
┣━━━━╋━━━━╋━━━━╋━━━━╋━━╋━╋━━━━╋━━━━╋━━━╋━━╋━━╋━╋━╋━╋━┫
┃ ┃ ┃ ┃＼ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ＼ ┃＼ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃
┣━━━━╋━━━━╋━━━━╋━━━━╋━━╋━╋━━━━╋━━━━╋━━━╋━━╋━━╋━╋━╋━╋━┫
┃ ┃ ┃ ┃ ＼ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃% ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃
┃ ┃ ┃ ┃ ┃-么 ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃
┗━━━━┻━━━━┻━━━━┻━━━━┻━━┻━┻━━━━┻━━━━┻━━━┻━━┻━━┻━┻━┻━┻━┛
图5主要因素对指标的影响。
270MW及240MW时的最佳值分 表7 Da”T相互作用表
别为1.2G及1.38。
6．方差分析及F检验
根据正交计算结果，先求出
各因素的自由度fi，然后求出因
素水平引起的平均偏差和平方与
误差平均偏差平方和之比F，再与
由F分布表查得的F比的临界值进
┏━━━━━┳━━━━━━━━━┳━━━━━┳━━━━━┓
┃、 OUT ┃ ┃ ┃ ┃
┃ D 、 ┃ 1.18 ┃ 1.26 ┃ 1. 38 ┃
┃ ＼、 ┃ ┃ ┃ ┃
┣━━━━━┫ ┣━━━━━╋━━━━━┫
┃300MW ┃ 181. 21 ┃180.89 ┃179.02 ┃
┃270MW ┃ J 79.32 ┃180.90 ┃180.06 ┃
┃240MW ┃179.44 ┃179.04 ┃180.24 ┃
┗━━━━━┻━━━━━━━━━┻━━━━━┻━━━━━┛
衙比较，即所谓进行下检验，从而可以得到各种因素影响的显著程度。
方差分析结果见表8。
表8方差分析表
┏━━━━━━━┳━━━━━━━━━━━━┳━━━━┳━━━━━┳━━━┳━━━━━━┓
┃ ┃ ┃ ┃平均偏差 ┃ ┃ ┃
┃方差来源 ┃ 偏 差 平 方 和 ┃自由度 ┃ ┃ FA ┃显著性 ┃
┃ ┃ ┃ ┃平方和 ┃ ┃ ┃
┣━━━━━━━╋━━━━━━━━━━━━╋━━━━╋━━━━━╋━━━╋━━━━━━┫
┃ D ┃SD = Sl = 2.09 ┃ 2 ┃1*045 ┃24.30 ┃ 繁荣 ┃
┃ X.i. U ┃S2 =S2 =0.06 ┃ 2 ┃ ┃ ┃ ┃
┃D x X,ru ┃SD X 2T = Ss十S* = 0.69 ┃ 4 ┃0 .173 ┃4.01 ┃ （睾） ┃
┃Wl ┃SWL = S5 = 0.77 ┃ 2 ┃0.385 ┃8.95 ┃ 米 ┃
┃ Kd ┃Skot = Se = 0.05 ┃ 2 ┃ ┃ ┃ ┃
┃ e ┃Se=Sr +S2+Se =0.26 ┃ 6 ┃0.043 ┃ ┃ ┃
┗━━━━━━━┻━━━━━━━━━━━━┻━━━━┻━━━━━┻━━━┻━━━━━━┛
根据各因素自由度及误差自由度由F分布表查得F比的临界值分别为：
F0.1(2.6)=3.46、Fo.os(2.6)=5.14、Fo.oi}
F0.1(4.6)=3.18、F0.05(4.6)=4.53、F0.01(2.6) =10.9}
把表中的FA值与F比临界值相比，可见：
(1)负荷D的FA 5 24.30，这大於FO．01(2.6)，即说明D对叼有高度显著影响（素常）I
10 (2)一次风速W1的FA= 8.95,即F0.01(2.6》FA>F0.05(2.6),即Wl对”有显著影响（米）；
(3)交互项D×a,ru的FA=4.01,即F0.05(4.6》FA>F0.1(4.6)，即D×a,r"即11有一定影响（米）。
（四）锅炉效率考核试验
按设计锅炉效率在300MW时为90.50b，该时的锅炉保证效率为89%，考核试验目的是沁定锅炉实际效率能否达到保证值。为比较起见，还{赠定了240MW时的锅炉效率。
1．试验工况的决定
试验工况的决定主要决定於：燃烧调整试验结果，以往的运行经验，设备条件。经有关人员研究后决定300MW试验时采用下述工况：
(1)磨煤机投运甲、乙、丁3台，试验时的煤粉细度R90= 23.3qo、R200= 2.9%，
(2)二次风门维持均匀开度，
( 3)一次风速30米／秒左右，
(4)炉膛出口过剩空气系数1.2左右，
试验正式开始前的1.5小时即已维持所需的工况，因限於试验煤种，正式测定时间为2.5小时。
2．测量项目及测量方法
测量项目及方法基本上与表工所列相同，为提高试验精度在下述测量项目上作了改进：
(1)排烟温度采用网格布置，在预热器出口左右侧各布置40根热屯偶，共布置了80根热电偶，
(2)飞灰可燃物试样则由静压平衡等速取样装置取得，在预热器进口烟遭上各采用1台取样装置，每侧各开5个取样孔，每个孔中各取5点，飞灰可燃物由其平均试样测得I
(3)未燃气体成份用气相色谱仪进行测量，在预热器进口处用球胆取样后，送至电厂化验室进行分析。
3．试验煤种
试验时采用徐淮统煤。煤质分析结果：
Wy=6.27qoJ A'=21.31%JV‘=27%J Cy= 62.290/61 H'=3.28%,0,=5.38%,Ny；0.980h，Sy= 0.49%Q'DW= 5805.2大卡／公斤。
4．效率考核试验测定结果
试验时低负荷只做到80%，而设计的低负荷为70%及30%，表9中所列设计值为100%及70%时的数值。
再循环风机从未使用过，试验时停用。瑟9锅炉设计指标与实测值的比较
┏━━━┳━━━━━━━━━━━┳━━━━━━━┳━━━━━━━┳━━━━━━━━━━━━━┳━━━━━━━━━━━━━━━━━━┓
┃ ┃ ┃ ┃ ┃ 100% ┃ 80% ┃
┃ ┃ ┃ ┃ ┣━━━━━┳━━━━━━━╋━━━━━━━━┳━━━━━━━━━┫
┃ ┃ 项 目 ┃ ┃ 单位 ┃ ┃ ┃'谈计 ┃ ┃
┃ ┃ ┃ ┃ ┃设计 ┃ ┃ ┃ ┃
┃ ┃ 煤质 资料 ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃
┃ 1 ┃ 应用咕水份 ┃WY ┃ % ┃ 9.52 ┃ 6.27 ┃ 9.52 ┃ 6.27 ┃
┃ 2 ┃ 灰份 ┃ AY ┃ ，， ┃31.67 ┃ 21. 31 ┃31.67 ┃21.31 ┃
┃ 3 ┃ 碳 ┃ CY ┃ f， ┃47.49 ┃62.29 ┃47.49 ┃62.29 ┃
┃ 4 ┃ 氢 ┃HY ┃ ┃ 3.33 ┃ 3.28 ┃ 3.33 ┃ 3.28 ┃
┃ 5 ┃ 氧 ┃ OY ┃ ，， ┃ 5.94 ┃ 5.38 ┃ 5.94 ┃ 5.38 ┃
┃ 6 ┃ 氮 ┃NY ┃ ┃ 1.48 ┃ 0.98 ┃ 1. 48 ┃ 0.98 ┃
┃ 7 ┃ 硫 ┃ SY ┃ ┃ 0.57 ┃ 0.49 ┃ 0.57 ┃ 0.49 ┃
┃ 8 ┃ 低位发热尾 ┃Q"D ┃大，卡／公斤 ┃4390 ┃5805.2 ┃4390 ┃5805.2 ┃
┃ 9 ┃ 可燃基挥发份 ┃VY ┃ % ┃36.04 ┃ 27 ┃36.04 ┃ 27 ┃
┃ ┃ 主要参数 ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃
┃ 10 ┃ 一次冷流量 ┃ Di ┃ 吨／时 ┃IOOO ┃996.8 ┃670 ┃807.6 ┃
┃ 11 ┃ 温度 ┃ tl ┃ ℃ ┃555 ┃ 551. 7 ┃555 ┃549.6 ┃
┃ 12 ┃ 压力 ┃ Pi ┃公斤／厘米2 ┃171 ┃164.25 ┃171 ┃164.2 ┃
┃ 13 ┃ 二次冷流量 ┃ D2 ┃ 吨／时 ┃830 ┃ ┃579 ┃ ┃
┃ 14 ┃ 温度 ┃ t2 ┃ ℃ ┃555 ┃549.4 ┃555 ┃541.8 ┃
┃ 15 ┃ 压力 ┃ P2 ┃公斤／厘米2 ┃ 34 ┃36.25 ┃24.5 ┃ 30 ┃
┃ 16 ┃ 给水温度 ┃ tgs ┃ ℃ ┃265 ┃265 ┃238 ┃255 ┃
┃ 17 ┃ 进风温度 ┃ ┃ ┃ 20 ┃ 34 ┃ 20 ┃ 32 ┃
┃ 18 ┃ 热风温度 ┃ ti. k ┃ ┃310 ┃336.1 ┃293 ┃ 319 .3 ┃
┃ 19 ┃ 排烟温度 ┃ Ipy ┃ ，， ┃ 131. 7 ┃163.75 ┃ 121. 2 ┃172.3 ┃
┃ ┃ 各项热损失及效率 ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃
┃ 20 ┃ 排烟热损失 ┃ q2 ┃ o ┃ 6.77 ┃ 7.76 ┃ 6.3 ┃ 8.07 ┃
┃ 21 ┃ 化学未完全燃烧损失 ┃ qa ┃ |， ┃ 0.5 ┃ o ┃ 0.5 ┃ o ┃
┃ 22 ┃ 机械未完全燃烧损失 ┃ q4 ┃ ，， ┃ 2.0 ┃0.94 ┃ 2.0 ┃ 0.84 ┃
┃ 23 ┃ 散热损失 ┃ qs ┃ ┃ 0.2 ┃ 0.2 ┃ 0.3 ┃ 0.25 ┃
┃ 24 ┃ 灰渣热损失 ┃ qe ┃ ┃ / ┃ 0.2 ┃ ┃ 0.25 ┃
┃ 25 ┃ 锅炉效率 ┃ 11 ┃ ┃90.5 ┃90.95 ┃90.9 ┃90.98 ┃
┃ ┃ 其 它 ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃
┃ 26 ┃炉膛出口过剩空气系数 ┃ a 'i l, ┃ ／ ┃1.206 ┃ 1.23 ┃1.272 ┃ J .1. 7 ┃
┃ 27 ┃烟气再循环率 ┃ ┃ % ┃ 5.0 ┃ ┃ 19.9 6 ┃ / ┃
┃ 28 ┃锅炉保证效率 ┃ Tl ┃ }， ┃ 89 ┃ ┃ ┃ ┃
┗━━━┻━━━━━━━━━━━┻━━━━━━━┻━━━━━━━┻━━━━━┻━━━━━━━┻━━━━━━━━┻━━━━━━━━━┛ 由表9所设计值与实测直比较可见，排烟热损失实测值高於设计值，机械未完全燃烧损失则小於设计值。
5．实测值锅炉效率的修正
给水温度实测直正好等於设计值，故不必修正。
进风温度试验时为34℃，比设计值高出14℃，按下式进行修正：
,6，，：一tb SF (I/ -I，，)+,7(，。，—tSF)℃
（，7 - tSF）
求得Ibpy= 155.3℃连同20℃的送风温度求得修正后的锅炉效率为90.67，%高於设计值。
（五）预热器漏风测定
预热器漏风测定与锅炉效率考核试验同时进行，故测定布置与测量方法参见上述。
测定结果见表10。 菱10预热器漏风测定结果汇总
┏━━━┳━━━━━━━━━┳━━━━┳━━━━━┳━━━━━━━━━━━━━━━┳━━━━━━━━━━━━━━━━┓
┃ ┃ ┃ ┃ ┃ 100 qo负荷 ┃ 80%负荷 ┃
┃序号 ┃ 项 目 ┃符 号 ┃ 单位 ┃ ┃ ┃
┃ ┃ ┃ ┃ ┣━━━━━━━┳━━━━━━━╋━━━━━━━━┳━━━━━━━┫
┃ ┃ ┃ ┃ ┃甲 侧 ┃乙侧 ┃甲 侧 ┃乙侧 ┃
┣━━━╋━━━━━━━━━╋━━━━╋━━━━━╋━━━━━━━╋━━━━━━━╋━━━━━━━━╋━━━━━━━┫
┃ ┃ 烟 气 侧 ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃
┃1 ┃ 预热器进口烟温 ┃I ┃ ℃ ┃367.2 ┃358.4 ┃345.5 ┃338.9 ┃
┃2 ┃ 负压 ┃Hi ┃毫米水柱 ┃ / ┃ / ┃ / ┃ / ┃
┃3 ┃ 二氧化碳 ┃ROz ┃ % ┃14.67 ┃ 14 .18 ┃ 15 .2 ┃ 15 .18 ┃
┃4 ┃ 氧 ┃02 ┃ ，， ┃ 4.45 ┃ 5.27 ┃ 3.93 ┃ 4.22 ┃
┃5 ┃ 过量空气系数 ┃a ┃ ／ ┃1,2562 ┃1,3217 ┃1,2179 ┃1,2390 ┃
┃6 ┃ 预热器出口烟温 ┃Iu ┃ ℃ ┃156.97 ┃170.5 ┃155.90 ┃188.6 ┃
┃7 ┃ 负压 ┃Hu ┃毫米水柱 ┃-270 ┃--270 ┃-190 ┃-190 ┃
┃8 ┃ 二氧化碳 ┃ROz ┃ % ┃13.72 ┃12.83 ┃ 14 .22 ┃13.94 ┃
┃9 ┃ 氧 ┃O! ┃ ┃ 5.41 ┃ 6.67 ┃ 4.85 ┃ 5.28 ┃
┃10 ┃ 过星空气系数 ┃au ┃ ／ ┃1,3335 ┃1,4508 ┃1,2873 ┃1,3225 ┃
┃ ┃ 空 气 侧 ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃
┃11 ┃ 预热器进口风温 ┃tl ┃ ℃ ┃ 34 ┃ 34 ┃ 32 ┃ 32 ┃
┃12 ┃ 风压 ┃P1 ┃毫米水柱 ┃200 ┃ 198 ┃100 ┃ 80 ┃
┃13 ┃ 风量 ┃Q ┃ 米3／时 ┃516775 ┃488307 ┃402668 ┃312669 ┃
┃14 ┃ 出口风温 ┃tu ┃ ℃ ┃ 3 31.7 ┃340.4 ┃ 310 .3 ┃328.2 ┃
┃15 ┃ 风压 ┃P,. ┃毫米水柱 ┃ 130 ┃ 130 ┃ 50 ┃ 50 ┃
┃ ┃ 漏风 ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃
┃16 ┃ 漏风系数 ┃ ┃ ／ ┃0.077 ┃0*129 ┃0.069 ┃0.084 ┃
┗━━━┻━━━━━━━━━┻━━━━┻━━━━━┻━━━━━━━┻━━━━━━━┻━━━━━━━━┻━━━━━━━┛
13 由表lo数据可见，甲、乙两侧预热器的漏风系数均比设计值的0.2约小一半左右。平均
以为0.103。，
（六）预热器传热特性
100%负荷考核试验时，80点热电偶实测的排烟温度平均值为163.75℃，比设计值的131.7℃高出32.05℃
预热器传热特哇试验的目的是查明排烟温度偏高的原因。对原设计及实测结皋进行分析计算(见汇总表2)发现，本锅炉排烟温度偏高的原因：
1)原设计时未考虑制粉系统漏风，预热器进口空气侧过量空气系数Bl高了0.06，如考虑该因素后，排烟温度将为138.7℃，要升高7.0℃；
2)预热器设计进口风温为20℃，试验时为34℃，该因素使排烟温度升至141.0℃，即升高了9.3℃；
3)预热器原设计的漏风系数为0.20，实际上漏风系数只有其一半左右，它将使排烟温度升至13‘{．4℃，升高了4.7℃左右；
4)影响最大的因素是通过预热器风量，j、於原设计风量。它使排烟温度升至16】．96℃，即升高了30.3℃；
5)由於试验煤种不同於设计煤种，它使排烟温度有所下降，约降低了4.4℃；
6)如按设计煤种、预热器实测的漏风系数、实际经过预热器的风量、实际的进风温度计算的排烟温度为165. 63℃写实测的1 63,75℃颇为一致，可见原设计的计算公式及采用的利昭系数还是正确的。
（七）结 语
1)在试验煤种的条件下，锅炉已达到保证效率，
2)通过调整试验后认为，锅炉在满负荷及低一次风速（27米／秒）时效率最高，300MW时实测的最佳过量空气系数为1.18，270MW及240MW时的最佳值分别为1.26及1.38}二次门开度影响不显著，
3)预热器的平均漏风系数为0.13，小于设计值的0.20;
4)排烟温度偏高的主要原因是漏风系数减小；未考虑制粉系统掺冷风，进口风温偏离设计值所致。
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