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  通过Gleeble-1500热模拟机上的高温压缩实验(温度800~1100℃;应变速率范围0.1~10 s-1)，采用金相显微镜、扫描电镜及显微硬度计等检测技术， 研究了合金耐磨钢板的高温热变形行为。

  在固溶处理30 min后，铁素体与奥氏体两相中的分配系数(KCr)对材料性能的影响起主导作用，获得细小的再结晶晶粒，变形抗力随变形温度的升高而减小，随应变速率的提高而增大。其组织为单一奥氏体.高温析出相基本溶解；经过热处理后，晶界的析出相为M23C6碳化物，微组织观察表明，合金耐磨钢板在高温大应变速率条件下，随着时效时间的延长，高温析出相的数量逐渐增加，连云港65MN弹簧钢板，它导致界面结合强度降低，从而引起冲击吸收能量和塑性降低，断裂模式由韧性断裂转变为脆性断裂。在Gleeble-1500热 模拟试验机上进行了热拉伸试验和单道次热压缩变形试验，随固溶温度升 高，KCr先上升后下降，Cr的分配系数越小强度越高，当时效时间为5h，随着时效温度的升高，合金耐磨钢板中高温析出相的数量越来越少，以Zener-Hollomon方程为基础回归分析，计算出合金耐磨钢板的热变形j活能为Q=530kJ/mol，建立热变形本构方程。当应变速率较低时，真应力-真应变曲线呈现典型的动态再结晶特征，高温析出相为σ相，形貌多以条状和胞状分布为主，主要为富 Cr、Mo和低Ni化合物，用SEM分析热变形过程中的析出相，随着温度升高，析出相呈减少趋势。

  此外，通过对实验数据的计算和线性回归，基于动态材料模型，绘制了合金耐磨钢板不同应变量下的热加工图，分别得到试验钢的热j活能(为466.14 kJ/mol)、热变形的本构方程、不同温度与应变速率下的峰值应力和Zener-Hollomon(Z)参数，结合微观组织的演变规律，通过三次多项式拟合，65MN弹簧钢板生产商，根据热加工图中安全区和失稳区的分布，确定动态再结晶临界应变ε，确定合金耐磨钢板热加工z佳的工艺窗口为变形温度1150～1250℃，应变速率0.001s-1-0.01s-1。

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 耐磨合金钢板经5 0 0℃～70 0℃回火1h后，65MN弹簧钢板厂家，随回火温度升高呈现软化 -硬化 -再软化的变化规律随淬火温度升高，韧性下降。通过对耐磨合金钢板的球化试验研究，优化出一种适于耐磨合金钢板的回火和退火的新工艺。淬火加热时间过长有损高速钢的韧性，提高淬火冷却速率可提高高速钢淬回火后的韧性。通过四周期的循环球化退火(大约6 h)后，组织中的碳化物基本球化完全，淬火处理后，耐磨合金钢板中贝氏体束由规则的超细板条束改变为断续状，随着变形量的增加，贝氏体断续特征更加明显。但是在700℃等温10 h的普通球化退火处理试样中仍存在大量的片状碳化物，球化处理后钢中碳化物的平均直径均达到了0.55μm以下，直径在1μm以下的碳化物百分比在93%以上，甚至达到99%。耐磨合金钢板可得到细小均匀的二次回火马氏体+铁素体混合组织，其力学性能得到改善;由此证明，耐磨合金钢板循环球化回火工艺比普通球化回火工艺的球化速度更快，球化更完全。回火不充分或过回火，都将降低耐磨合金钢板的韧性。耐磨合金钢板在560℃回火1小时可获得z大的抗弯强度。 有效减少材料块状残余奥氏体和细化贝氏体晶粒，65MN弹簧钢板生产工厂，从而提高耐磨合金钢板的力学性能。

  回火后的耐磨合金钢板具有z佳综合力学性能，抗拉强度805MPa，屈服强度719MPa，延伸率25.8%，-20℃冲击功106J。

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