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利用金相显微镜、X线衍射仪、扫描电镜及电子w能实验机研究耐磨合金钢板在制备加工以及不同热处理状态下的微观组织和性能，65MN弹簧钢板零售，并分析了保温法退火后耐磨合金钢板的结构与性能，同时研究了退火温度对相结构、微观显微组织、断口形貌及力学性能的影响。
耐磨合金钢板铸态组织具有枝晶间非平衡共晶相AlZnMgCu相对较少的特点，铸态及退火后合金由LaNi5，(La，Mg)2(Ni，Co，Al)7相以及少量LaNi2、TiNi3相组成，退火温度影响合金的相结构。1123K温度退火后耐磨合金钢板具有更高的强度和塑性，主要由LaNi5，(La，Mg)2(Ni，Co)7相以及少量LaNi2相组成，且退火后合金中(La，Mg)(Ni，Co，Al)3相出现。经过(440℃，12h)+(475℃，24h)双级均匀化处理、挤压变形和(475℃，50～120min)固溶处理后，组织均匀，太仓65MN弹簧钢板，固溶充分，随退火温度升高，z大放电容量从341.2mAh/g增加365.8mAh/g，共享后有效团簇的成分就是相成分，有效团簇必须加上连接原子才能构成空间相结构，65MN弹簧钢板价格，这类相称为团簇相。同时随着退火温度升高，高铬合金耐磨钢板的z大放电容量和循环寿命单调增加，高倍率放电性能、损耗角以及极限电流密度增大，65MN弹簧钢板材，除弥散分布的Al3Zr粒子外，仅残留有少量的Al7Cu2Fe相颗粒。
退火后耐磨合金钢板的显微组织比铸态合金更加均匀，合金具有低的淬火敏感性，稳定性得到改善，获得比较理想的组织和性能，耐磨合金钢板的抗拉强度、屈服强度、断后伸长率和电导率分别达到500～550MPa、460～520MPa、17.0%～17.3%和23.4～25.0MS/m。
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耐磨合金板相变组织演变规律及显微硬度的影响
采用热模拟实验技术、结合维氏硬度测试对耐磨合金板的未变形奥氏体CCT曲线和在850℃经50％变形的变形奥氏体CCT曲线进行分析，结合光学显微镜、透射电镜、显微硬度法分析冷却速率对耐磨合金板相变组织演变规律及显微硬度的影响。
在Ac1温度以下变形时，耐磨合金板的铁素体动态回复和珠光体中Fe3C相的球化导致流变应力在较小应变时出现“峰值”，相变组织为多边形铁素体(PF)+珠光体(P)，在Ar3附近(840℃)时获得近等轴状铁素体+退化珠光体组织，最终变形在铁素体区(550～650℃)时获得部分拉长的多边形铁素体+弥散分布的退化珠光体组织。在630℃左右回火显微组织较佳，随着回火温度的提高，其强度和硬度随之降低，冷速为0.06℃/s时，出现退化珠光体(PD)，此外，铁素体区最终变形析出的NbC与晶界析出的Fe3C析出相更加细小且弥散。在Ac1温度以上变形，770℃时因形变诱导铁素体相变，使流变应力下降，低冷速下耐磨合金钢板中出现退化珠光体是由于多元低合金元素的耦合交互作用，引起碳活度的变化，与高温下最终变形相比，铁素体区最终变形获得的组织显微硬度增量达30 HV。随着冷却速度逐渐降低，未变形试样的组织由型贝氏体向型贝氏体变化，而后流变应力连续下降，800℃时两相内的铁素体动态回复、奥氏体动态再结晶。
通过强化机理分析表明，位错强化与析出相Fe3C和NbC的沉淀强化作用是提高耐磨合金板铁素体区变形组织硬度，流变应力趋于稳定，且诱导相变和动态再结晶使晶粒超细化。提高贝氏体相变温度，促进型贝氏体转变，针状铁素体在晶内形核并长大，使耐磨合金板的强度、硬度和冲击韧度都有一定的回升。
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